利用代数-阿基米德双螺线构建变截面涡旋齿组合型线

doi:10.16183/j.cnki.jsjtu.2022.532

利用代数-阿基米德双螺线构建变截面涡旋齿组合型线

闫敏, 刘涛^,, 麻德权, 党旭

兰州理工大学机电工程学院, 兰州 730050

Construction of Combined Variable-Section Scroll Tooth Profiles Using Algebraic-Archimedes Double Spiral

YAN Min, LIU Tao^,, MA Dequan, DANG Xu

School of Mechanical and Electrical Engineering, Lanzhou University of Technology, Lanzhou 730050, China

通讯作者: 刘涛,教授,博士生导师,电话(Tel.):0939-2973860;E-mail:liutao1971@lut.edu.cn.

责任编辑: 王一凡

收稿日期: 2022-12-26 修回日期: 2023-02-9 接受日期: 2023-02-15

基金资助:

国家自然科学基金(52265034)

Received: 2022-12-26 Revised: 2023-02-9 Accepted: 2023-02-15

作者简介 About authors

闫敏(1996-),博士生,从事涡旋机械复杂型面的设计研究.

摘要

变截面涡旋机械组合型线由于不同类型曲线采用不同的模型参数,型线的数学模型较为复杂且连接条件不易通过显性计算获得.针对上述问题,提出由代数螺线-阿基米德螺线双螺线组合的新型涡旋型线.首先,基于共轭啮合理论求解螺线类涡旋型线曲线极角与主轴转角之间的关系,推导出螺线类涡旋型线的归一化数学方程.其次,根据组合型线的光滑连接条件建立双螺线涡旋型线连接点的约束方程,得到两类双螺线涡旋型线的几何模型.然后,定量分析了第一类双螺线组合型线参数(螺线指数、螺线系数和连接点极角)对涡旋齿几何性能的影响.最后,对比研究了双螺线组合涡旋型线的性能优势.结果表明:第一类双螺线组合型线几何表征简洁、无需进行齿头型线修正即可直接使用;在涡旋齿径向尺寸相同条件下,与传统圆渐开线涡旋齿相比,行程容积提升了7.61%,压缩比提升了27.42%,面积利用系数提升了7.61%.

关键词： 阿基米德螺线; 代数螺线; 螺线类涡旋型线; 双螺线组合型线; 变截面涡旋齿; 涡旋压缩机

Abstract

The mathematical model of the profile is complicated and the connection conditions are not easily obtained by explicit calculation because different model parameters are used for different types of curves. To address the above problems, a new scroll profile is proposed by double spiral which is the combination of algebraic spiral and Archimedes spiral. First, based on the conjugate mesh theory, the relationship between the spindle angle and the pole angle of the curve is solved to derive the normalized mathematical model of the scroll line of the spiral type. Then, based on the smooth connection conditions of the combined profiles, the constraint equations of the connection points of the double spiral scroll profiles are established, and the geometric models of the two types of double spiral scroll profiles are obtained. Afterwards, the effects of the parameters of the first type of double spiral combined profile (spiral index, spiral coefficient, and pole angle of the connection point) on the geometric performance of the scroll teeth are quantitatively analyzed. Finally, the performance advantages of the two-screw combination scroll profile are comparatively studied. The results show that the geometry of the first type of double spiral combined profile is simple and can be directly used in production without head profile correction. The stroke volume is increased by 7.61%, the compression ratio is increased by 27.42%, and the area utilization factor is increased by 7.61% compared with the conventional circular involute scroll teeth at the same radial dimension of scroll teeth.

Keywords： Archimedes spiral; algebraic spiral; spiral type scroll profile; double spiral combination profile; variable section scroll wraps; scroll compressor

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本文引用格式

闫敏, 刘涛, 麻德权, 党旭. 利用代数-阿基米德双螺线构建变截面涡旋齿组合型线[J]. 上海交通大学学报, 2024, 58(8): 1282-1289 doi:10.16183/j.cnki.jsjtu.2022.532

YAN Min, LIU Tao, MA Dequan, DANG Xu. Construction of Combined Variable-Section Scroll Tooth Profiles Using Algebraic-Archimedes Double Spiral[J]. Journal of Shanghai Jiaotong University, 2024, 58(8): 1282-1289 doi:10.16183/j.cnki.jsjtu.2022.532

涡旋压缩机是通过容积变化来实现气体压缩的流体机械^[1].其因效率高、噪声低、高可靠性、振动小且低耗能等诸多优点被广泛应用于制冷、空调、膨胀机、真空泵等领域^[2⇓-4].

型线是涡旋压缩机结构设计和性能优化的基础和关键^[5-6],其优劣直接影响涡旋压缩机的性能.国内外学者对此开展了大量富有成效的研究工作,目前的型线研究主要集中在等壁厚涡旋型线和变壁厚涡旋型线两大类.等壁厚涡旋型线^[7]研究中以圆渐开线作为涡旋型线的数学模型较为成熟,且可由展成法加工涡旋齿,易于保证加工精度.但由于几何条件的约束,导致加工中材料利用不充分.变截面涡旋型线是通过不同类型的曲线组合来达到提高涡旋型线性能的目的,目前常见的变截面涡旋型线主要组成单元有圆渐开线、高次曲线、圆弧、变径基圆渐开线等.Bush等^[8]首次提出由圆渐开线+高次曲线+圆弧构成的变截面涡旋型线; Shaffer等^[9]采用控制容积法建立了变截面涡旋几何模型;彭斌等^[10]建立了变截面组合型线涡旋齿的数学模型,分析了实际气体在工作过程中温度、压力和质量随曲轴转角的变化规律;王君等^[11]建立了一种渐变齿厚涡旋齿型线模型,对该涡旋齿涡旋压缩机进行了流场分析以及涡旋齿变形分析,结果表明,该涡旋齿与等壁厚涡旋齿相比,其齿变形更小、应力分布更合理.由于不同类型曲线采用不同的模型参数,变截面组合涡旋型线的数学模型较为复杂且连接条件不易通过显性计算获得.若采用同类曲线组合构成变截面涡旋型线,不但有统一的数学模型描述,且易于通过参数优化提高型线的综合性能.

代数螺线和阿基米德螺线是螺线类曲线,在型线设计中采用代数螺线^[12-13]可通过调节曲线指数改变涡旋齿壁厚,阿基米德螺线是一种应用广泛、数学描述简洁又便于加工的曲线^[14-15].本文将代数螺线与阿基米德螺线组合构成新的双螺线组合涡旋型线,根据共轭啮合理论^[16-17]推导出螺线类涡旋齿曲线极角与主轴转角的关系,得出螺线类涡旋型线的归一化数学方程,根据光滑连接条件构建双螺线组合型线涡旋齿的几何模型,研究了第一类双螺线组合型线参数对双螺线涡旋齿几何性能的影响及其性能优势.新建立的双螺线组合型线涡旋齿有助于提高涡旋压缩机的性能,改善了传统变截面组合涡旋型线数学模型复杂的不足,为涡旋机械的型线设计提供了一条新的思路.

1 螺线类涡旋型线模型

螺线类涡旋型线模型包括阿基米德螺线涡旋模型和代数螺线涡旋模型.

1.1 螺线类涡旋型线

螺线类型线的成形原理如图1所示.图中:ρ(t)为螺线M点的极径,是t的函数,t为该点对应的极角.螺线类涡旋型线的通用方程为

$\begin{array}{l} x (t) = ρ (t) c o s t \\ y (t) = ρ (t) s i n t \end{array}\}$

(1)

图1

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图1 螺线类型线成形原理图

Fig.1 Schematic diagram of spiral profile formation

在代数螺线中,ρ(t)=ct^k, c、k分别是代数螺线中的螺线系数和螺线指数;在阿基米德螺线中,ρ(t)=a+bt,a、b分别是阿基米德螺线中极角为0°时的极径和螺线系数.

1.2 螺线类涡旋型线的共轭曲线

实现涡旋压缩机正常工作的必要条件是:动涡盘与静涡盘的型线能够正确啮合,即静涡盘的涡旋体在压缩腔内的某一点,必有动涡盘涡旋体上的一点与之对应并实现瞬时接触.

设已知型线上任一点的坐标为(x(t), y(t)),其共轭曲线上的对应啮合点的坐标为(X(t), Y(t)),则有:

$\begin{array}{l} X (t, θ) = x (t) + R_{o r} c o s θ \\ Y (t, θ) = y (t) + R_{o r} s i n θ \end{array}\}$

(2)

式中:R_or为曲轴的回转半径;θ为主轴转角,即动静坐标系中心夹角.

互相啮合的型线必须满足包络理论条件,即

$\frac{\partial x_{m}}{\partial t} \frac{\partial y_{m}}{\partial t_{2}}$

$\frac{\partial x_{m}}{\partial t_{2}} \frac{\partial y_{m}}{\partial t}$

(3)

式中:x_m、y_m为动涡盘的曲线方程变量;t₂为任意时间动点相对动坐标系中心的相对偏移角,该值为变化量.

设已知动涡旋外壁型线的方程为式(1).

由式(3)得

$\begin{array}{l} \frac{\partial x_{m}}{\partial t} = ρ' (t) c o s t - ρ (t) s i n t \\ \frac{\partial y_{m}}{\partial t} = ρ' (t) s i n t + ρ (t) c o s t \end{array}\}$

(4)

式中:ρ'(t)是螺线类曲线极径关于极角的一阶导数.

因为动、静涡旋齿型线相同,按相位角相错π偏置安装,动涡盘以静涡盘的中心(O_f)为圆心,以R_or为回转半径做圆周平动,如图2所示.图中:x_f、y_f为静涡盘的曲线方程;O_m为动涡盘的中心.

图2

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图2 包络变换坐标

Fig.2 Coordinates of envelope transformation

此时,动涡旋基线在动坐标系下的方程为

$\begin{array}{l} x_{f} = - x_{m} + R_{o r} c o s (θ + t_{1}) \\ y_{f} = - y_{m} - R_{o r} s i n (θ + t_{1}) \end{array}\}$

(5)

式中:t₁表示任意时间动点相对静坐标系中心的相对偏移角,该值为变化量.动涡旋基线旋转π,并偏离静坐标系中心θ+t₁.则已知动涡旋外壁情况下其形成的曲线簇方程为式(5),反之假设静涡旋已知为式(5),则静涡旋形成的包络线方程为

$\begin{array}{l} x_{m} = - x_{f} + R_{o r} c o s (θ + t_{2}) \\ y_{m} = - y_{f} - R_{o r} s i n (θ + t_{2}) \end{array}\}$

(6)

由式(6)即可得

$\begin{array}{l} \frac{\partial x_{m}}{\partial t_{2}} = - R_{o r} s i n (θ + t_{2}) \\ \frac{\partial y_{m}}{\partial t_{2}} = - R_{o r} c o s (θ + t_{2}) \end{array}\}$

(7)

显然t₁=t₂,将式(7)和(4)代入包络条件式(3)可得螺线类涡旋型线曲线极角t和主轴转角θ的关系为

θ=f(t)

(8)

在阿基米德螺线中,f(t)=t-arctan $(\frac{b}{a + b t})$ ;在代数螺线中,f(t)=t-arctan $(\frac{k}{t})$ .

联立式(1)、(2)、(8),即可得螺线类涡旋齿动静涡旋盘的归一化数学方程.

动涡盘外、内壁曲线方程:

$\begin{array}{l} x_{m, o / i} (t) = \pm x (t) - R_{o r} c o s f (t) \\ y_{m, o / i} (t) = \pm y (t) - R_{o r} s i n f (t) \end{array}\}$

(9)

静涡盘外、内壁曲线方程:

$\begin{array}{l} x_{f, o / i} (t) = \mp x (t) + R_{o r} c o s f (t) \\ y_{f, o / i} (t) = \mp y (t) + R_{o r} s i n f (t) \end{array}\}$

(10)

2 双螺线组合涡旋型线模型

2.1 双螺线组合涡旋型线光滑连接条件

代数-阿基米德双螺线组合涡旋型线需在连接点处满足曲线的光滑连接条件,即位置连续条件和切线连续条件.

设初始段涡旋型线r₁(t),末尾段涡旋型线r₂(t),则位置连续必须满足:r₁(t)=r₂(t),由式(1)可得此组合型线位置连续方程为

ct^k-(a+bt)=0

(11)

设曲线r₁(t)和r₂(t)的斜率分别为m₁(t)和m₂(t),则两曲线切线连续必须满足:m₁(t)=m₂(t).

代数螺线涡旋型线在极角t处的切线斜率m_d为

m_d=

$\frac{c k t^{k - 1} s i n t + c t^{k} c o s t}{c k t^{k - 1} c o s t - c t^{k} s i n t}$

(12)

阿基米德螺线涡旋型线在极角t处的切线斜率m_a为

m_a=-

$\frac{(a + b t) c o s t + b s i n t}{(a + b t) s i n t - b c o s t}$

(13)

联立式(12)、(13)可得代数-阿基米德双螺线组合型线切线连续方程为

$\frac{a t - b t + b k t}{(k c o s t - t s i n t) (a s i n t - b c o s t + b t s i n t)}$

(14)

结合式(11)、(14),即可得代数-阿基米德双螺线组合涡旋型线在连接点处的约束方程为

$\begin{array}{l} c t^{k} - (a + b t) = 0 \\ a t - b t + b k t = 0 \end{array}\}$

(15)

结合代数-阿基米德双螺线组合型线在连接点处的约束方程和螺线类涡旋型线的归一化数学方程即可建立代数-阿基米德双螺线涡旋齿的几何模型.

2.2 双螺线组合型线母线方程的构建

本文研究的双螺线组合型线涡旋齿根据代数螺线所处位置分为两种类型.第一类是代数螺线在双螺线组合型线涡旋齿的齿头部分,第二类是代数螺线在双螺线组合型线涡旋齿的齿尾部分.双螺线组合涡旋型线基本参数如表1所示.表中:t_c为组合型线母线连接点的极角;t_max为组合型线母线的终端极角.以表1中的参数值作图,组合型线母线和齿形如图3、图4所示.

表1 双螺线组合涡旋型线基本参数值

Tab.1 Basic parameters of double spiral combined scroll profile

参数	第一类	第二类
a/mm	4π	-2π
b	2.87	2.15
t_c	3.25π	3.25π
c	8.24	0.61
k	0.7	1.4
R_or /mm	4	4
t_max	6π	6π

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图3

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图3 第一类双螺线组合型线的母线及齿形图

Fig.3 Generatrix and tooth profile diagram of the first type of double spiral combined line

图4

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图4 第二类双螺线组合型线的母线及齿形图

Fig.4 Generatrix and tooth profile diagram of the second type of double spiral combined line

2.2.1 第一类双螺线组合涡旋型线

根据共轭曲线啮合原理,生成第一类双螺线组合型线母线,母线组成为:代数螺线+阿基米德螺线.代数螺线在涡旋齿的齿头部分时,涡旋齿型线不需要修正即可直接使用.

母线方程:

$\begin{array}{l} x_{1} (t) = c t^{k} c o s t \\ y_{1} (t) = c t^{k} s i n t \end{array}\}$ , t∈[0,t_c]

(16)

$\begin{array}{l} x_{2} (t) = (a + b t) c o s t \\ y_{2} (t) = (a + b t) s i n t \end{array}\}$ , t∈[t_c, t_max]

(17)

2.2.2 第二类双螺线组合涡旋型线

第二类双螺线组合涡旋型线为:阿基米德螺线+代数螺线.其母线生成方式是将代数螺线涡旋型线中的齿头部分用阿基米德螺线代替,当阿基米德螺线在涡旋齿的齿头部分时,涡旋齿型线需要修正后才可以使用.

母线方程:

$\begin{array}{l} x_{1} (t) = (a + b t) c o s t \\ y_{1} (t) = (a + b t) s i n t \end{array}\}$ , t∈[0, t_c]

(18)

$\begin{array}{l} x_{2} (t) = c t^{k} c o s t \\ y_{2} (t) = c t^{k} s i n t \end{array}\}$ , t∈[t_c, t_max]

(19)

2.3 涡旋齿内外壁型线的生成

如图5所示,涡旋齿的内外壁涡旋型线均由其相对应的母线生成.以C_g1为母线,以其内、外法向等距线分别生成动涡旋盘的外壁型线C_m,o和静涡旋盘的内壁型线C_f,i,然后再以C_g1的中心对称曲线C_g2为另一条母线,以其内、外法向等距线分别生成静涡旋盘的外壁型线C_f,o和动涡旋盘的内壁型线C_m,i.其中C_f,i和C_m,o、C_f,o和C_m,i分别是两对共轭曲线,共轭曲线间的距离即为曲轴的回转半径R_or.

图5

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图5 涡旋齿型线

Fig.5 Profile of scroll tooth

2.4 双螺线组合型线涡旋齿的几何性能

涡旋压缩机是通过动、静涡旋齿相互啮合形成的腔体来实现对气体的压缩.本文建立的第二类双螺线组合型线涡旋齿的齿头部分需要修正后才可以合理使用,而第一类双螺线涡旋齿头部分不需要修正即可直接使用.因此,对第一类双螺线组合型线的几何性能进行研究.图6是双螺线涡旋型线的啮合模型,由外向内依次为吸气腔、压缩腔和排气腔,分别用③、②、①来表示.吸气容积是反映涡旋压缩机容积特性的一个重要参数,规定当主轴转角为0°时最外侧的工作腔容积为行程容积V_s,利用母线法计算行程容积.

图6

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图6 动、静涡旋齿啮合图

Fig.6 Diagram of dynamic and static scroll tooth meshing

(1) 当吸气腔由代数螺线和阿基米德螺线共同组成时,此组合型线的行程容积为

V_s=2hR_or(L₁(θ)+L₂(θ))

(20)

L₁(θ)=

$\int_{t_{m a x} - 2 π}^{t_{c}} \sqrt{x_{m 1}^{' 2} + y_{m 1}^{' 2}}$ dt

(21)

L₂(θ)=

$\int_{t_{c}}^{t_{m a x}} \sqrt{x_{m 2}^{' 2} + y_{m 2}^{' 2}}$ dt

(22)

式中:h为齿高.

当吸气腔由单一的代数螺线组成时,此组合型线的行程容积为

V_s=2hR_orL₂(θ)

(23)

(2) 当齿头部分由单一的代数螺数组成时,形成的涡旋齿齿头是封闭的,可用母线法直接计算排气容积,即

V_d=2hR_or

$\int_{0}^{t_{m a x} - 5 π} \sqrt{(x'_{2} {(t))}^{2} + (y'_{2} {(t))}^{2}}$ dt

(24)

(3) 压缩比是衡量涡旋压缩机几何性能的重要指标,其计算公式为

ν=

${(\frac{V_{s} (0)}{V_{d} (θ^{*})})}^{κ}$

(25)

式中:κ为气体的等熵指数,取κ=1.19;θ^*为开始排气角.

(4) 面积利用系数表述了双螺线组合型线的材料利用率,其计算公式为

ε=

$\frac{4 A_{3} (0)}{π D^{2}}$

(26)

式中:D是动、静涡盘啮合时的最小外径;A₃(0)是θ=0°时吸气腔的面积.

3 型线参数对双螺线涡旋齿几何性能的影响

根据所构建的双螺线组合涡旋型线的几何模型,影响双螺线组合型线涡旋齿性能的参数有a、b、k、c以及t_c.引入行程容积V_s、排气容积V_d和压缩比ν,定量研究各参数对双螺线组合型线涡旋齿几何性能的影响.

3.1 连接点极角t_c的影响

在相同的设计条件下,即回转半径R_or=4 mm,齿高h=25 mm和终端极角t_max=5π的条件下,取k=0.6和a=26.7 mm的双螺线组合型线计算其行程容积、排气容积和压缩比.当连接点极角t_c=3π,3.25π,3.5π,3.75π,4π,4.25π,4.5π,4.75π时,组合型线涡旋齿的行程容积、排气容积和压缩比随t_c的变化如图7所示.从图中可以看出,随着t_c的增大,行程容积、排气容积和压缩比均逐渐减小.当t_c=t_max-2π时,行程容积、排气容积和压缩比最大.

图7

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图7 连接点极角t_c的影响

Fig.7 Influence of pole angle t_c of connection point

3.2 螺线指数k的影响

其他设计条件不变,当a=30.63 mm,螺线指数k=0.5,0.6,0.7,0.8,0.9,1.1,1.2,1.3,1.4,1.5时,计算双螺线组合型线的行程容积、排气容积和压缩比如图8所示.由图可知,当0<k<1时,行程容积和排气容积随着k的增大而增大;k>1时,行程容积和排气容积随着k的增大而减小; 同时随着k的增大,双螺线组合型线的压缩比一直在增大.

图8

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图8 螺线指数k的影响

Fig.8 Influence of spiral index k

3.3 螺线系数b、c的影响

由于组合型线参数之间相互关联并且影响涡旋压缩机的性能,在R_or、h、k和t_max不变的情况下,选取b=1.5,2,2.5,3,3.5,4,c=8,9,10,11,12,13时,分别计算双螺线组合型线涡旋齿的行程容积、排气容积和压缩比如图9所示.从图中可以看出,两种螺线系数对双螺线涡旋齿的性能影响趋势是一致的,随着螺线系数的增大,行程容积和排气容积逐渐增大,而压缩比不变,即螺线系数对压缩比没有影响.

图9

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图9 螺线系数b、c对几何性能的影响

Fig.9 Influence of spiral coefficients b,c on geometric properties

4 双螺线组合涡旋型线的性能优势

为了评价新构建的双螺线组合涡旋型线的性能优势,引入传统的圆渐开线涡旋型线进行对比,使圆渐开线涡旋型线与双螺线组合涡旋型线具有相同的齿高h、回转半径R_or、终端极角t_max和涡旋盘径D等几何参数,对两种涡旋型线的行程容积V_s、排气容积V_d、压缩比ν和面积利用系数ε进行定量分析.其分析步骤如下.

(1) 选择圆渐开线涡旋齿和新构建的双螺线组合型线涡旋齿D=80 mm、R_or=4 mm和 h=25 mm.

(2) 在圆渐开线终端展角φ_max=6.25π的情况下,取修正展角φ=80°,对其进行双圆弧修正,计算圆渐开线基圆半径g、渐开线发生角α、修正角γ和圆弧中心角λ如表2所示.表中:Δ表示各个指标的变化率.

表2 不同涡旋齿型线性能对比

Tab.2 Performance comparison of different scroll tooth profiles

型线类型	型线参数				性能指标
型线类型	型线参数				V_s/mm³	V_d/mm³	ν	ε
圆渐开线	g=2.14 mm	α=0.2π	γ=0.48	λ=2.49	35 840.779	6 655.165	7.416	0.285 2
组合型线	a=7.3 mm	b=1.81	c=5.06	k=0.7	38 566.534	5 842.032	9.449	0.306 9
Δ/%	-	-	-	-	7.61	13.92	27.42	7.61

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(3) 在双螺线组合型线和圆渐开线涡旋型线终

端展角相同的情况下,令k=0.7,根据双螺线组合型线的构建条件和盘径要求计算新构建的双螺线组合型线中c、a和b,其中双螺线组合型线极角t与圆渐开线展角φ之间的关系如下:

tan φ=

$\frac{d y}{d x}$ =

$\frac{d y / d t}{d x / d t}$

(27)

(4) 根据求解出的型线参数作圆渐开线涡旋齿和双螺线组合型线涡旋齿的齿形图如图10所示,计算其行程容积V_s、排气容积V_d、压缩比ν和面积利用系数ε如表2所示.从表中可以看出,双螺线组合型线涡旋齿与圆渐开线涡旋齿相比,行程容积提升了7.61%,压缩比提升了27.42%,面积利用系数提高了7.61%.

图10

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图10 双螺线组合型线和圆渐开线齿形对比

Fig.10 Comparison of double spiral combination profile and circular involute tooth profile

5 结论

(1) 基于平面曲线共轭啮合理论推导出螺线类涡旋型线的归一化数学方程,根据光滑连接条件建立由代数螺线和阿基米德螺线组成的两种双螺线组合型线涡旋齿的几何模型,其中,第一类双螺线组合型线几何表征简洁,无需进行齿头型线修正即可直接使用.

(2) 研究第一类双螺线组合型线参数对涡旋齿机械几何性能的影响,结果表明:随着连接点极角t_c的增大,双螺线组合型线的行程容积、排气容积和压缩比均减小;随着螺线指数k的增大,压缩比显著增大,行程容积和排气容积在k>1时逐渐减小;随着螺线系数b、c的增大,压缩比不变,而行程容积和排气容积在增大.

(3) 在相同涡旋盘径、回转半径、终端展角和涡旋齿高的情况下,将新构建的双螺线组合型线涡旋齿与传统的圆渐开线涡旋齿相比较,其行程容积、压缩比和面积利用系数分别提高了7.61%、27.42%和7.61%.

参考文献

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文献年度倒序

文中引用次数倒序

被引期刊影响因子

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GUO

, WANG

, ZHAO

Experimental investigation and optimization of the semisolid multicavity squeeze casting process for wrought aluminum alloy scroll

[J]. Materials, 2020, 13(22): 1-15.