含油制冷剂在吸气管内的滞油量预测研究
Prediction of Oil Retention in Compressor Suction Lines with Refrigerant/Oil Mixture
通讯作者: 谷 波,教授,博士生导师,电话(Tel.):021-34206260;E-mail:gubo@sjtu.edu.cn.
责任编辑: 王一凡
收稿日期: 2022-03-21 修回日期: 2022-05-30 接受日期: 2022-06-6
基金资助: |
|
Received: 2022-03-21 Revised: 2022-05-30 Accepted: 2022-06-6
作者简介 About authors
张智铤(1998-),硕士生,从事R32制冷系统传热流动性能研究.
目前没有适用于各类工质的滞油量预测方法.对压缩机吸气管内的滞油特性展开研究,建立了通用的滞油量预测方法.根据公开文献建立了吸气管滞油量的实验值数据库,在分析了各个影响因素之后,对数据库中的滞油体积比进行了拟合.根据拟合所得关联式以及吸气管进口工质的状态可以对滞油量进行预测.此外,以R32/PVE VG68为工质进行吸气管滞油量测试实验.比较实验结果与关联式计算结果,可得:对于R32/PVE VG68在吸气管内的流动,该计算方法能准确地呈现滞油量随各因素的变化趋势,且能较精确地预测各工况下的滞油量.
关键词:
At present, there is no method for predicting oil retention applicable to various working fluids. Oil retention characteristics in compressor suction lines are studied and a general method for predicting oil retention is established. The database of oil retention in suction lines is established according to experimental values in the public literature. After analyzing the influencing factors, a correlation of the volume ratio of oil retention in the database is fitted. According to the correlation and the state of working fluid at the inlet of suction line, the amount of oil retention can be predicted. In addition, oil retention of R32/PVE VG68 in suction lines is tested. A comparison of the experimental values and the prediction values indicate that for the flow of R32/PVE VG68 in suction lines, the calculation method can accurately show the variation trend of oil retention with various factors, and can accurately predict the amount of oil retention under different conditions.
Keywords:
本文引用格式
张智铤, 谷波, 曾炜杰, 胡晋珽, 吴鹏展.
ZHANG Zhiting, GU Bo, ZENG Weijie, HU Jinting, WU Pengzhan.
与混合物传热压降的研究相比,制冷系统各部件内的滞油量研究较少.Kim等[14]利用油喷注及提取法来对压缩机吸气管中的滞油量进行了测试,实验工质为R410A/PVE混合物,根据实验数据他们拟合了预测滞油量和压降的经验关联式.Cremaschi等[15]对冷凝器、蒸发器、吸气管的滞油特性进行了实验研究,工质为含油的R22、R410A和R134a.Cremaschi等[15]、Zoellick等[16]对吸气管进行了可视化处理,探究了其内部流型与滞油量的耦合关系;而蒸发器和冷凝器较为复杂的结构使其可视化难度较大,鲜有公开的可视化研究内容.还有一些有关滞油量的研究,但是目前鲜有公开文献提出适用于各种不同工质的滞油量预测方法.滞油量的实验测试工序复杂、耗时耗力,亟待通用的滞油量计算方法,其既有利于实验前的方案设计,也可为实验结果提供参考.
压缩机吸气管为蒸发器出口到压缩机的管段,在制冷系统的各部件中,其内部的滞油现象较为显著.吸气管内的工质为过热的制冷剂蒸气以及混合物液膜(溶解了部分制冷剂的油).输运液膜的驱动力由制冷剂蒸气所提供,相较于液体,蒸气对液膜的输运作用有限.而吸气管位于系统的低温侧,较低的温度又使得蒸气的黏度较低、液膜的黏度较高,进一步限制了蒸气对液膜的输运.
因此,本文对压缩机吸气管内的滞油特性展开研究,根据公开文献建立了吸气管滞油量的实验值数据库,在分析了各个影响因素之后,对数据库中的滞油体积比进行了拟合.根据拟合所得关联式以及吸气管进口工质的状态可以对滞油量进行预测,此方法具有较好的通用性.此外,以R32/PVE VG68为工质进行吸气管滞油量测试实验,并将实验结果与关联式计算结果进行比较.
1 滞油量数据库的建立
表1 根据公开文献所建立的吸气管内制冷剂/润滑油混合物滞油量数据库
Tab.1
编号 | 文献 | 工质 | Di/mm | 吸气管 方向 | Gtot/ (kg·m-2·s-1) | wo,act/% | 数据点 个数 | 最大不确定度 | |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1 | Cremaschi等[15] | R22/MO | 19.0 | 水平 | 160 | 0.8~6 | 32.02 | 23 | 12.00% |
R410A/POE | 19.0 | 水平 | 160 | 0.8~6 | 37.46 | 23 | 12.00% | ||
R134a/PAG | 19.0 | 水平 | 160 | 0.8~6 | 26.26 | 23 | 12.00% | ||
R134a/POE | 19.0 | 水平 | 160 | 0.8~6 | 25.30 | 23 | 12.00% | ||
2 | Zoellick等[16] | R410A/POE 32 | 7.1 | 水平、竖直 | 100~250 | 1, 3, 5 | 19.80 | 43 | 1.17% (0.03 g) |
18.5 | 水平、竖直 | 60~100 | 1, 3, 5 | 19.80 | 43 | 1.17% (0.03 g) | |||
3 | Budhiraja[17] | R134a/AB32 | 10.2 | 水平、竖直 | 50~140 | 1, 3, 5 | 51.83 | 42 | 0.54% (0.03 g) |
4 | Ramakrishnan等[18] | R134a/POE100 | 10.2 | 水平、竖直 | 30~120 | 1, 3, 5 | 28.31 | 34 | (0.03 g) |
5 | Sethi等[19] | R134a/POE32 | 10.2 | 水平、竖直 | 35~140 | 1, 3, 5 | 11.88 | 40 | 2.00%(0.08 g) |
总计 | 182 |
(1) 工质:8种制冷剂/润滑油混合物.
(2) 吸气管方向:水平方向、竖直方向.
(3) 吸气管内径:7.1~19.0 mm.
(4) 混合物质量流率:30~250 kg/(m2·s).
(5) 混合物的实际油质量分数:0.8%~6%.
(6) 黏度比:11.88~51.83.
大部分用于获取上述数据的文献并没有完整地提供相应液体混合物的物性数据.为补全缺失的物性数据,对文献[20-21]中的物性数据进行采集;对于仍旧缺失的数据,采用润滑油厂家所提供的数据.将原文提供的数据以及额外收集的物性数据汇总于表2.表中:p为混合物的压力;t为混合物的温度;tsat为混合物的压力所对应的饱和温度;ρo为润滑油的密度;ρmix为液体混合物的密度;wr,mix为液体混合物中制冷剂的质量分数,是液相中溶解的制冷剂的质量与液相总质量之比;σo为润滑油的表面张力;σmix为液体混合物的表面张力.标注“a”的数据来源于文献[20];标注“b”的数据来源于文献[21];标注“*”的数据来源于润滑油厂家.
表2 润滑油及液体混合物的物性参数汇总表
Tab.2
编号 | 作者 | 工质 | 压力/温度 | ρo/ (kg·m-3) | ρmix/ (kg·m-3) | wr,mix/ % | νmix/ (mm2·s-1) | σo/ (mN2·m-1) | σmix/ (mN2·m-1) |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1 | Cremaschi等[15] | R22/MO | p=550 kPa, t=24 ℃ | 862.0b | 888.1 | 10.56a | 19.00 | 33.0a | 31.7 |
R410A/POE | p=550 kPa, t=24 ℃ | 985.3b | 990.8 | 7.63b | 28.55 | 46.0a | 44.4 | ||
R134a/PAG | p=550 kPa, t=24 ℃ | 989.0* | 1 042.4 | 28.00a | 11.81 | 31.5a | 28.0 | ||
R134a/POE | p=550 kPa, t=24 ℃ | 1008.0b | 1 044.7 | 21.00a | 11.37 | 46.0a | 41.8 | ||
2 | Zoellick等[16] | R410A/POE 32 | tsat=12 ℃, t=27 ℃ | 1 019.3 | 1 028.3 | 26.60 | 6.71 | 46.0a | 40.1 |
3 | Budhiraja[17] | R134a/AB32 | tsat=13 ℃, t=28 ℃ | 864.3 | 925.0 | 23.70 | 30.00 | 29.0 | 26.3 |
4 | Ramakrishnan等[18] | R134a/POE100 | tsat=13 ℃, t=28 ℃ | 970.7b | 1 003.6 | 17.50b | 16.27b | 46.0* | 42.5 |
5 | Sethi等[19] | R134a/POE32 | tsat=13 ℃, t=28 ℃ | 1 003.6b | 1 039.9 | 21.80b | 6.83b | 46.0a | 41.6 |
2 影响吸气管滞油特性的因素
图1
根据受力平衡分析,输运液膜的驱动力为制冷剂蒸气施加的交界面切应力τi,阻力为壁面所施加的切应力τw和重力.τi为蒸气与液膜的速度差所带来的惯性力,τw为液膜的黏性所带来的阻力.这3种力可以表示如下:
式中:μmix为液膜的动力黏度;ui为气液交界面的运动速度;fi为气液交界面的阻力系数;ρv为蒸气密度;uv为蒸气流速;umix为液膜流速;Rev为蒸气的雷诺数;Fgra为控制体积所受的重力;V为控制体积的体积.
除了上述受力平衡分析中所提到的参数以外,吸气管的内容积、wo,act、σmix、
基于上述分析,将所有影响滞油量的因素总结为如下函数:
3 rORV关联式的拟合
为预测特定工况下的滞油量,选取多种关联式形式,对式(5)进行拟合.经过多次尝试,将rORV的拟合关联式确定为如下形式:
式中:
Wemix是惯性力和表面张力的比值,Ψg反映了倾角和重力的影响,因此Ψ1可反映不同流型对滞油量的影响.xl反映了气液两相流中气相及液相的占比,Remix和Rev反映了气液两相的惯性力、黏性力以及气相对液相所施加的拖拽力,因此Ψ2可反映流动中的各种力对滞油量的影响.综上,Ψ1和Ψ2基本囊括了影响滞油量的大部分因素,且由影响滞油量的无量纲参数组合而成,其形式具有清晰的物理意义,用此种形式拟合rORV是合适的.
拟合所得参数以及偏差为:
图2
4 根据关联式计算滞油量的步骤
得到rORV的关联式之后,即可根据吸气管进口处工质的状态来对吸气管内的滞油量进行计算,具体步骤如下.
(1) 计算滞油量所需参数包括吸气管处工质的状态参数及Di.这些状态参数包含:tsat、过计热度Δtsup、Gtot、wo,act.
(2) 用REFPROP 9.0软件计算所需的制冷剂物性参数.
(3) 根据tsat、Δtsup以及溶解度方程计算wr,mix.
(4) 使用Jensen等[25]提出的混合物密度计算模型计算液体混合物的密度:
式中:wo,mix为液相中油的质量分数,wo,mix+wr,mix=1;ρr,liq为对应温度下制冷剂饱和液体的密度.
(5) 使用Jensen等[25]提出的混合物表面张力计算模型计算液体混合物的表面张力:
式中:σr,liq为对应温度下制冷剂饱和液体的表面张力.
(6) 使用增强型模型[26]对液体混合物的黏度进行计算,具体表达式如下:
式中:b0~b19因工质而异,对于某一特定工质,为常数.
(7) 利用式(6)计算rORV,再根据式(4)计算OR.
5 R32/PVE VG68的滞油量测试及
与关联式计算结果的比较
图3
表3 实验样品的几何尺寸
Tab.3
倾角/(°) | Di/mm | 管壁厚度/mm | L/m |
---|---|---|---|
90 | 10.7 | 1.0 | 0.525 0 |
45 | 10.7 | 1.0 | 1.100 0 |
图4
图4
实验装置示意图
1—压缩机;2—油分;3—视镜;4—冷凝器风道;5—冷凝器;6—过冷器;7—干燥过滤器;8—科氏流量计(制冷剂);9—毛细管;10—蒸发器风道;11—蒸发器;12—45°倾斜吸气管;13—竖直吸气管;14—螺旋式油分;15—滤芯式油分;16—硅橡胶电加热带;17—止回阀;18—小油罐;19—大油罐;20—油液位镜;21—大油罐电加热;22—油泵;23—油旁通针阀;24—科氏流量计(油)
Fig.4
Schematic of experimental rig
图5
图4中的润滑油回路包括油喷注装置和油提取装置两部分.在油喷注装置部分,高压油泵将储存在大油罐中的油泵入制冷剂主回路,可通过调节旁通和喷油口的针阀开度来控制油的质量流量,以获得所需的油质量分数;油泵下游布置有温度压力测点,用于测量喷入油的温度及压力,以确定制冷剂在油中的溶解度.在油提取装置部分,串联安装了1个螺旋式油分离器和1个分离效率为99%的滤芯式油分离器,它们会将制冷剂主回路中的油分离出来.
工质的温度和压力分别通过100 Ω的铂电阻(Pt100)和绝对压力传感器测量.采用标准水银温度计(±0.05 ℃精度)对Pt100进行预标定.
图6
图6
制冷剂、润滑油分离方法
1—测试段;2—视镜;3—制冷剂钢瓶;4—真空泵
Fig.6
Separation method of refrigerant and lubricant oil
表4 所测量参数以及相应传感器的信息
Tab.4
传感器 | 所测参数 | 量程 | 精度 |
---|---|---|---|
Pt100 | 流体的温度 | 0~100 ℃ | ±0.1 ℃ |
绝对压力传感器 | 流体的压力 | 0~1.5 MPa | ±0.1% |
科氏流量计 | 制冷剂的质量流量 | 0~180 kg/h | ±0.1% |
油的质量流量 | 0~12 kg/h | ±0.2% | |
电子称 | 样品的质量 | 0~6 000 g | ±0.05 g |
wr,mix可由溶解度方程确定:
式中:
wo,act的计算式为
式中:
将吸气管入口处工质的tsat控制在7.5 ℃(即 p=1 027 kPa)、过热度Δtsup控制在12 ℃(即t=19.5 ℃),分别对不同制冷剂质量流率Gref以及wo,act的工况进行滞油量测试,结果如图7所示.图中:mo为实验测试所得的单位长度滞油量.由图可见,其他条件相同时,mo随着wo,act的增加而增加,这是因为wo,act越大说明该工况下有越多的油流经测试段.mo一般随着Gref的增加而减小,这是因为高质量流率的制冷剂蒸气对液膜的输运作用较强.由式(2)可得,输运液膜的驱动力τi正比于(uv-umix)2,Gref越大则uv越大,(uv-umix)2也越大.竖直段的mo比45° 倾斜段的大.
图7
图7
当tsat=7.5 ℃、Δtsup=12 ℃时,不同Gref下测试段的单位长度滞油量mo随wo,act变化图
Fig.7
mo versus wo,act in suction lines at different Gref values, tsat=7.5 ℃, and Δtsup=12 ℃
图8
用该方法预测上述工况下R32/PVE在吸气管内的单位长度滞油量,αMRE=21.57%,αMAX=57.24%.图9将mo与mo,pre进行了比较.从图9可以看出:在40个数据点中,有30个数据点的
图9
6 结语
对压缩机吸气管内的滞油特性展开研究.根据公开文献,建立了吸气管滞油量的实验值数据库.对吸气管内气液两相流动进行分析,总结各个影响吸气管滞油特性的因素,并分析它们对滞油量的具体影响.选取合适的关联式形式对数据库中的滞油体积比rORV进行拟合,所得关联式的平均相对偏差为14.43%,相对偏差
参考文献
Flow resistance characteristics of R410A-oil mixture during evaporation in a small diameter enhanced tube
[J].
A study on the flow characteristics of refrigerant and oil mixture in compressor suction line
[J].DOI:10.1016/j.ijrefrig.2014.08.009 URL [本文引用: 1]
Experimental investigation of oil retention in air conditioning systems
[J].DOI:10.1016/j.ijrefrig.2005.03.012 URL [本文引用: 7]
Oil retention and pressure drop in horizontal and vertical suction lines with R410A / POE ISO 32
[C]
Oil retention and pressure drop of R134a, R1234yf and R410A with POE 100 in suction lines
[C]
Oil retention and pressure drop of R1234yf and R134a with POE ISO 32 in suction lines
[J].
Modeling of oil retention in the suction line and evaporator of air-conditioning systems
[J].
Interfacial friction factor in vertical upward gas-liquid annular two-phase follow
[J].DOI:10.1016/S0735-1933(01)00238-X URL [本文引用: 1]
Modeling of oil retention and pressure drop in vertical suction risers
[J].DOI:10.1080/23744731.2015.1026270 URL [本文引用: 1]
Numerical simulation of two-dimensional kettle reboiler shell side thermal-hydraulics with swell level and liquid mass inventory prediction
[J].DOI:10.1016/j.ijheatmasstransfer.2014.03.064 URL [本文引用: 1]
Prediction of nucleate pool boiling heat transfer coefficients of refrigerant-oil mixtures
[J].
DOI:10.1115/1.3246632
URL
[本文引用: 2]
This paper describes an experimental investigation to determine the mechanism governing nucleate pool boiling heat transfer in refrigerant-oil mixtures, the role diffusion plays in this process, and the influence of the fluid mixture properties. Boiling heat transfer data were taken in mixtures of up to 10 percent oil by weight in R-113. Thermophysical properties of the mixtures (density, viscosity, surface tension, specific heat, and contact angle) were measured. The decrease in heat transfer coefficient with increasing oil concentration is attributed to diffusion in an oil-enriched region surrounding the growing vapor bubbles. A correlation based on the postulated mechanism is presented which shows fair agreement with the experimental data from this study and with data obtained from the literature.
R410A制冷剂和POE VG68润滑油混合物热物性模型
[J].
Models of themodynamic and transport properties of POE VG68 and R410A/POE VG68 mixture
[J].DOI:10.1016/j.ijrefrig.2004.07.010 URL [本文引用: 1]
Experimental techniques to determine oil distribution in automotive A/C systems
[C]
润滑油对小管径强化管内R410A流动冷凝压降特性的影响
[J].
The influence of oil on pressure drop of R410A flow condensation in small diameter microfin tube
[J].
R32/PAG润滑油体系的黏度和质扩散系数实验研究
[J].
Experimental study on viscosity and mutual diffusivity of R32/ PAG lubricant system
[J].
制冷系统含油量对制冷压缩机工作性能影响的理论分析和实验研究
[J].
Theoretical and experimental study of lubricant influence on performance of refrigeration compressors
[J].DOI:10.1016/S0140-7007(02)00038-5 URL [本文引用: 1]
R32与新型PVE油的互溶性及其对空调性能的影响
[J].
DOI:10.11949/j.issn.0438-1157.20170091
[本文引用: 1]
首先自主设计搭建溶油性测试系统,测试获得新型PVE油与R32的两相分离温度曲线,分析其互溶性,接着将R32与POE,R32与PVE两种组合使用至某型号热泵分体式空调,对比研究了R32与新型PVE油配合使用对空调性能的影响。结果表明,在测试含油率范围内,R32与R410A专用POE油的互溶性不理想,分离温度高于R410A与POE组合,而PVE油与R32的互溶性有较大改善,最低分离温度可比R410A与POE低8.4℃;空调性能影响方面,R32配合PVE的使用可降低配合POE使用时排气温度约2.6℃,在制冷量和COP方面也具优势。
Effect of solubility between R32 and new PVE oil on performance of air conditioning system
[J].
润滑油的混入对翅片管式空调蒸发器性能影响
[J].
The influence of oil on performance of fin-and-tube evaporator
[J].
润滑油对R32在水平光管内流动沸腾换热特性及压降的影响
[J].
Impact of lubricating oil on heat transfer and pressure drop characteristics of R32 boiling in horizontal tube
[J].
含油制冷剂R600a管内两相流动摩擦压降研究
[J].
A study on two-phase frictional pressure drop for R600a/oil mixture in tube
[J].
R32/油混合物管内两相流动摩擦压降模型预测研究
[J].
Investigation on prediction of two-phase frictional pressure drop for R32/oil mixture inside tube
[J].
压缩机带油率对空调系统性能影响研究
[J].
Study on the effect of oil-carrying rate of compressor on the performance of air conditioning system
[J].
制冷剂R32在变频空调系统中的回油控制策略
[J].
R32 superheat analysis and solutions for inverter air-conditioning system
[J].
Describing the uncertainties in experimental results
[J].DOI:10.1016/0894-1777(88)90043-X URL [本文引用: 1]
油浓度对小管径水平内螺纹管内R404A冷凝换热影响的实验研究
[J].
Experimental study of the influence of the oil concentration on the condensing heat exchange of R404A inside a horizontal tube internally threaded with a small diameter
[J].
/
〈 |
|
〉 |
