考虑需求侧电热气负荷响应的区域综合能源系统优化运行
1
2020
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
考虑需求侧电热气负荷响应的区域综合能源系统优化运行
1
2020
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
柔性直流系统的线路保护关键技术与展望
1
2021
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
柔性直流系统的线路保护关键技术与展望
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2021
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
能源互联网及其优化运行研究现状综述
1
2018
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
能源互联网及其优化运行研究现状综述
1
2018
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
综合能源系统与能源互联网简述
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2016
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
综合能源系统与能源互联网简述
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2016
... 能源是推动生产、生活以及科技水平发展的重要基石,伴随社会经济发展对能源的需求与日俱增,化石能源枯竭与环境污染等问题日益严重[1].我国积极采取能源转型措施,在“十四五”期间,可再生能源装机总量预计由2019年底的40.8%增长至57.5%[2],高效环保、灵活经济、持续可靠的可再生能源供电已成为电网重要组成部分[3],随着可再生能源容量、渗透率增加,现有电网消纳能力不足,系统弃风、弃光等现象加剧;电能、热能、天然气等能源各自成网、独立规划,系统用能效率低,整体经济性、可靠性不足[4]. ...
区域综合能源系统规划研究综述
1
2019
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
区域综合能源系统规划研究综述
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2019
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
计及需求响应不确定性的综合能源系统协同优化配置
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2020
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
计及需求响应不确定性的综合能源系统协同优化配置
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2020
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
区域综合能源系统若干问题研究
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2015
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
区域综合能源系统若干问题研究
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2015
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
The future renewable electric energy delivery and management (FREEDM) system: The energy internet
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2011
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
... [8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
德国信息化能源(E-Energy)促进计划
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2011
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
... [9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
德国信息化能源(E-Energy)促进计划
2
2011
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
... [9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
Low-voltage bipolar-type DC microgrid for super high quality distribution
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2010
... 为解决上述问题,加速能源结构转型,研究与构建以电网为主体多能源产、输、配、转、储、用综合协调的综合能源系统(IES)成为必然选择[5⇓-7].IES作为未来新生代电网的承载主体,融合可再生能源与信息网,实现多能源形式的互补优化,是支撑清洁低碳、经济高效的新生代能源系统.近年来,各国针对IES项目的研究与建设已经相继开展[8⇓-10],其中以美国FREEDM系统[8]、德国E-Energy计划[9]、日本数字电网项目[10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
... [10]、中国2017年55个首批综合能源项目最有代表性. ...
能源互联网背景下的典型区域综合能源系统稳态分析研究综述
1
2016
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
能源互联网背景下的典型区域综合能源系统稳态分析研究综述
1
2016
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
综合能源系统建模及效益评价体系综述与展望
1
2018
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
综合能源系统建模及效益评价体系综述与展望
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2018
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
面向可再生能源消纳的多能源系统: 述评与展望
1
2018
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
面向可再生能源消纳的多能源系统: 述评与展望
1
2018
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
区域能源互联网综合评价技术综述与展望
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2019
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
区域能源互联网综合评价技术综述与展望
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2019
... 目前,国内外研究人员对IES典型物理架构、等效数学模型、效益评价技术及能源协调优化等方面展开研究.其中,文献[11]介绍了IES系统的关键组件,并对其运管等稳态问题进行了归纳总结.文献[12]聚焦于IES的典型架构,在此基础上构建了物理、经济模型,并梳理了系统的效益评价方法.文献[13]基于IES的数学模型,评述了多能源间优化运行的方法.文献[14]归纳整理了IES的能效评价方法与经济指标体系,并展望了未来发展方向. ...
面向能源互联网的未来综合配电系统形态展望
1
2015
... 典型IES物理信息融合的多元结构如图1所示.其中,IES以可再生能源为主、传统能源为辅进行多种类一次能源供应,各能源子系统经耦合元件进行二次能源双向交互、灵活转化,极大增强能源消纳能力,进而系统整体表现出交直流混联、跨多电压等级、拓扑结构复杂、潮流方向多变、管理多层多级及各能源子系统交互耦合的特征,以实现高效环保、灵活经济、持续可靠的用能目标[15-16]. ...
面向能源互联网的未来综合配电系统形态展望
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2015
... 典型IES物理信息融合的多元结构如图1所示.其中,IES以可再生能源为主、传统能源为辅进行多种类一次能源供应,各能源子系统经耦合元件进行二次能源双向交互、灵活转化,极大增强能源消纳能力,进而系统整体表现出交直流混联、跨多电压等级、拓扑结构复杂、潮流方向多变、管理多层多级及各能源子系统交互耦合的特征,以实现高效环保、灵活经济、持续可靠的用能目标[15-16]. ...
能源互联网框架下多端口能量路由器的多工况协调控制
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2020
... 典型IES物理信息融合的多元结构如图1所示.其中,IES以可再生能源为主、传统能源为辅进行多种类一次能源供应,各能源子系统经耦合元件进行二次能源双向交互、灵活转化,极大增强能源消纳能力,进而系统整体表现出交直流混联、跨多电压等级、拓扑结构复杂、潮流方向多变、管理多层多级及各能源子系统交互耦合的特征,以实现高效环保、灵活经济、持续可靠的用能目标[15-16]. ...
能源互联网框架下多端口能量路由器的多工况协调控制
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2020
... 典型IES物理信息融合的多元结构如图1所示.其中,IES以可再生能源为主、传统能源为辅进行多种类一次能源供应,各能源子系统经耦合元件进行二次能源双向交互、灵活转化,极大增强能源消纳能力,进而系统整体表现出交直流混联、跨多电压等级、拓扑结构复杂、潮流方向多变、管理多层多级及各能源子系统交互耦合的特征,以实现高效环保、灵活经济、持续可靠的用能目标[15-16]. ...
故障电网下双馈风电系统运行技术研究综述
1
2015
... (1) 电网直连型电源.该类电源主要包括双馈风力发电、热电联产发电、水力发电等类型.发电机(水轮机、蒸汽轮机)存在较大转动惯量,致使机电暂态控制响应时间达到秒级,对于故障特征分析所面向毫秒级电磁暂态过程,故障暂态过程中发电机转速可认为始终不变,电气量分布主要取决于系统结构与元件参数.特别地,在系统故障期间,双馈风力发电机(简称风机)定、转子将产生过电流,为保护风机元件,需投入撬棒电路,即接入限流电阻以提高等效阻抗[17]. ...
故障电网下双馈风电系统运行技术研究综述
1
2015
... (1) 电网直连型电源.该类电源主要包括双馈风力发电、热电联产发电、水力发电等类型.发电机(水轮机、蒸汽轮机)存在较大转动惯量,致使机电暂态控制响应时间达到秒级,对于故障特征分析所面向毫秒级电磁暂态过程,故障暂态过程中发电机转速可认为始终不变,电气量分布主要取决于系统结构与元件参数.特别地,在系统故障期间,双馈风力发电机(简称风机)定、转子将产生过电流,为保护风机元件,需投入撬棒电路,即接入限流电阻以提高等效阻抗[17]. ...
基于GB/T 33593标准的DG低电压穿越输出特性研究
1
2019
... (2) 逆变型电源主要包括光伏发电、直驱风力发电、燃气轮机、储能电池等.在电网故障时,该类电源根据并网点电压水平切换控制模式:① 当并网点电压大于0.9UN时,逆变器采用恒功率(PQ)控制模式;② 当并网点电压为0.9UN~0.2UN时,逆变器采用低电压穿越模式;③ 当并网点电压小于0.2UN时,逆变器采用脱网模式[18],其中UN为逆变型电源并网点的电网额定电压.为保证电力电子器件的安全性,逆变器限制电源故障输出电流约为额定电流的1.2~2倍,故障电流幅值受限. ...
基于GB/T 33593标准的DG低电压穿越输出特性研究
1
2019
... (2) 逆变型电源主要包括光伏发电、直驱风力发电、燃气轮机、储能电池等.在电网故障时,该类电源根据并网点电压水平切换控制模式:① 当并网点电压大于0.9UN时,逆变器采用恒功率(PQ)控制模式;② 当并网点电压为0.9UN~0.2UN时,逆变器采用低电压穿越模式;③ 当并网点电压小于0.2UN时,逆变器采用脱网模式[18],其中UN为逆变型电源并网点的电网额定电压.为保证电力电子器件的安全性,逆变器限制电源故障输出电流约为额定电流的1.2~2倍,故障电流幅值受限. ...
适用于交直流混联系统的时域全量故障模型判别纵联保护方案
2
2020
... (1) IES电网部分交流、直流混合联结,当交流部分故障时,电压的跌落易引发电网换相换流器型高压直流输电系统(LCC-HVDC)逆变侧换相失败、电压源换流器型高压直流输电系统(VSC-HVDC)故障穿越响应,交直流系统交互作用、特征耦合互相影响,致使直流电气量侵入、谐波增加、频率偏移、电流幅值减小、相角波动[19].对于长距离输电线路,由于受线路传变特性的作用,故障电气量幅值衰减、波形畸变、识别困难.在分布式电源(DG)、储能装置及相关负荷投切控制系统作用下,系统拓扑结构、潮流方向、故障电气量实时变化. ...
... 根据控制参量、模型适配等可有效表征故障差异参数的研究,文献[35]基于换流器外环控制参考电流与内环电流d轴输出值在线路正常与故障状态时的控制参数差异,定义虚拟能量调节偏差,并以其值大小可靠识别交、直流侧故障和进行故障选极.文献[19]基于参数识别思维,利用区内外故障时,差动电压、电流参数是否能满足阻感模型的差异,通过修正余弦相似度算法求取相关系数,并以其大小衡量符合程度,从而实现区内外故障可靠区分. ...
适用于交直流混联系统的时域全量故障模型判别纵联保护方案
2
2020
... (1) IES电网部分交流、直流混合联结,当交流部分故障时,电压的跌落易引发电网换相换流器型高压直流输电系统(LCC-HVDC)逆变侧换相失败、电压源换流器型高压直流输电系统(VSC-HVDC)故障穿越响应,交直流系统交互作用、特征耦合互相影响,致使直流电气量侵入、谐波增加、频率偏移、电流幅值减小、相角波动[19].对于长距离输电线路,由于受线路传变特性的作用,故障电气量幅值衰减、波形畸变、识别困难.在分布式电源(DG)、储能装置及相关负荷投切控制系统作用下,系统拓扑结构、潮流方向、故障电气量实时变化. ...
... 根据控制参量、模型适配等可有效表征故障差异参数的研究,文献[35]基于换流器外环控制参考电流与内环电流d轴输出值在线路正常与故障状态时的控制参数差异,定义虚拟能量调节偏差,并以其值大小可靠识别交、直流侧故障和进行故障选极.文献[19]基于参数识别思维,利用区内外故障时,差动电压、电流参数是否能满足阻感模型的差异,通过修正余弦相似度算法求取相关系数,并以其大小衡量符合程度,从而实现区内外故障可靠区分. ...
Analysis on integrated energy system cascading failures considering interaction of coupled heating and power networks
1
2019
... IES其余子网部分主要包括热/冷网、气网、交通网,不同子网将产生差异化的故障响应特征.对于热/冷网与气网,由于热/冷能量介质与气体的传输速度较低,其内部故障与管道中断等情况发生时,明显故障特征需长期故障状态的累积,响应过程较慢,所以可仅视其协调优化特性会对电网产生一定扰动[20];对于交通网,电动汽车与轨道交通存在源/荷转换特性,其在放电工况下的故障响应则与DG相似[21]. ...
新形态城市电网保护与控制关键技术
1
2020
... IES其余子网部分主要包括热/冷网、气网、交通网,不同子网将产生差异化的故障响应特征.对于热/冷网与气网,由于热/冷能量介质与气体的传输速度较低,其内部故障与管道中断等情况发生时,明显故障特征需长期故障状态的累积,响应过程较慢,所以可仅视其协调优化特性会对电网产生一定扰动[20];对于交通网,电动汽车与轨道交通存在源/荷转换特性,其在放电工况下的故障响应则与DG相似[21]. ...
新形态城市电网保护与控制关键技术
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2020
... IES其余子网部分主要包括热/冷网、气网、交通网,不同子网将产生差异化的故障响应特征.对于热/冷网与气网,由于热/冷能量介质与气体的传输速度较低,其内部故障与管道中断等情况发生时,明显故障特征需长期故障状态的累积,响应过程较慢,所以可仅视其协调优化特性会对电网产生一定扰动[20];对于交通网,电动汽车与轨道交通存在源/荷转换特性,其在放电工况下的故障响应则与DG相似[21]. ...
风电接入对继电保护的影响(三)——风电场送出变压器保护性能分析
1
2013
... 特别地,故障时双馈机组撬棒电路的投入将导致风机正负序阻抗不相等、输出故障电流出现非工频分量[22],且引起同步发电机短路电流各分量均增大,以二倍频分量最显著[23]. ...
风电接入对继电保护的影响(三)——风电场送出变压器保护性能分析
1
2013
... 特别地,故障时双馈机组撬棒电路的投入将导致风机正负序阻抗不相等、输出故障电流出现非工频分量[22],且引起同步发电机短路电流各分量均增大,以二倍频分量最显著[23]. ...
计及双馈机组影响的同步发电机短路电流特征研究
1
2017
... 特别地,故障时双馈机组撬棒电路的投入将导致风机正负序阻抗不相等、输出故障电流出现非工频分量[22],且引起同步发电机短路电流各分量均增大,以二倍频分量最显著[23]. ...
计及双馈机组影响的同步发电机短路电流特征研究
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2017
... 特别地,故障时双馈机组撬棒电路的投入将导致风机正负序阻抗不相等、输出故障电流出现非工频分量[22],且引起同步发电机短路电流各分量均增大,以二倍频分量最显著[23]. ...
基于故障分量的微电网保护适用性
1
2016
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
基于故障分量的微电网保护适用性
1
2016
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
电流差动保护在逆变型新能源场站送出线路中的适应性分析
1
2017
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
电流差动保护在逆变型新能源场站送出线路中的适应性分析
1
2017
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
适应多类型电网故障的储能系统预测电流控制与LVRT策略
1
2014
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
适应多类型电网故障的储能系统预测电流控制与LVRT策略
1
2014
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
直流配电系统控制与保护协同关键技术及展望
1
2019
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
直流配电系统控制与保护协同关键技术及展望
1
2019
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
光伏电源故障特性研究及影响因素分析
1
2020
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
光伏电源故障特性研究及影响因素分析
1
2020
... (3) 逆变型电源的响应特性.该类电源控制系统快速响应并网点故障电气量的变化,可等效为电压控制型电流源[24].电气量故障特征受控制外特性、调制参数及过程、电源及换流器结构等因素影响,增加了故障特征分析的复杂程度,保护整定计算难度增大.例如,逆变型电源短路电流相角受制于控制策略影响,可在0°~360°之间变化[25];储能电池直流侧大电容的钳位作用,造成电网故障时直流母线电压波动减小、故障电气量特征减弱[26];全桥、混合桥型结构模块化多电平换流器(MMC)在故障暂态过程中,可通过桥臂闭锁控制、故障穿越策略等措施配合,控制故障特征,限制故障电流,注入特征信号[27].此外,控制系统的调节作用将会在故障暂态过程中引入非工频量,引起波形畸变[28]. ...
A novel adaptive distance protection scheme for DFIG wind farm collector lines
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强保护抗过渡电阻能力,文献[29]基于保护安装处和故障点间电压、电流的相量分析,得出故障阻抗与测量阻抗间的误差系数,并代入保护判据以修正保护定值.文献[30]针对风机撬棒电路投入引起传统距离保护可靠性变低的问题,通过利用风机的各序阻抗,计算自适应分支系数,综合故障类型实时计算距离II段门槛值. ...
Adaptive distance protection for grounded fault of lines connected with doubly-fed induction generators
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强保护抗过渡电阻能力,文献[29]基于保护安装处和故障点间电压、电流的相量分析,得出故障阻抗与测量阻抗间的误差系数,并代入保护判据以修正保护定值.文献[30]针对风机撬棒电路投入引起传统距离保护可靠性变低的问题,通过利用风机的各序阻抗,计算自适应分支系数,综合故障类型实时计算距离II段门槛值. ...
超高压线路等传变快速距离保护
2
2012
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为解决电容式电压互感器(CVT)暂态特性差导致距离保护暂态超越误动作问题,文献[31]通过构造与实际CVT传变特性相同的虚拟数字CVT,并送入采样值进行等传变处理,得到精确线路模型并进行故障判别,提高了保护的可靠性.为保证电能输送的灵活快速控制,各种柔性交流输电系统(FACTS)装置已投入线路中使用.为解决串联补偿设备造成距离保护超越误动问题,文献[32]采用R-L微分方程算法求解故障距离,并利用最小二乘算法求得的拟合误差大小识别故障点与串补电容的相对位置.此外,为分别解决串联电容器型故障电流限制器与统一潮流控制器导致距离保护不正确动作问题,文献[33]在分析限流器动态阻抗模型基础上,综合控制方式提出具有动态偏移阻抗圆特性的保护策略.文献[34]在利用R-L微分方程算法的基础上,综合故障距离计算结果的平均值与波动程度,区分内外故障,增强了保护可靠性. ...
超高压线路等传变快速距离保护
2
2012
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为解决电容式电压互感器(CVT)暂态特性差导致距离保护暂态超越误动作问题,文献[31]通过构造与实际CVT传变特性相同的虚拟数字CVT,并送入采样值进行等传变处理,得到精确线路模型并进行故障判别,提高了保护的可靠性.为保证电能输送的灵活快速控制,各种柔性交流输电系统(FACTS)装置已投入线路中使用.为解决串联补偿设备造成距离保护超越误动问题,文献[32]采用R-L微分方程算法求解故障距离,并利用最小二乘算法求得的拟合误差大小识别故障点与串补电容的相对位置.此外,为分别解决串联电容器型故障电流限制器与统一潮流控制器导致距离保护不正确动作问题,文献[33]在分析限流器动态阻抗模型基础上,综合控制方式提出具有动态偏移阻抗圆特性的保护策略.文献[34]在利用R-L微分方程算法的基础上,综合故障距离计算结果的平均值与波动程度,区分内外故障,增强了保护可靠性. ...
基于异构边界的串补输电线路单端量全线速动保护新原理
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为解决电容式电压互感器(CVT)暂态特性差导致距离保护暂态超越误动作问题,文献[31]通过构造与实际CVT传变特性相同的虚拟数字CVT,并送入采样值进行等传变处理,得到精确线路模型并进行故障判别,提高了保护的可靠性.为保证电能输送的灵活快速控制,各种柔性交流输电系统(FACTS)装置已投入线路中使用.为解决串联补偿设备造成距离保护超越误动问题,文献[32]采用R-L微分方程算法求解故障距离,并利用最小二乘算法求得的拟合误差大小识别故障点与串补电容的相对位置.此外,为分别解决串联电容器型故障电流限制器与统一潮流控制器导致距离保护不正确动作问题,文献[33]在分析限流器动态阻抗模型基础上,综合控制方式提出具有动态偏移阻抗圆特性的保护策略.文献[34]在利用R-L微分方程算法的基础上,综合故障距离计算结果的平均值与波动程度,区分内外故障,增强了保护可靠性. ...
基于异构边界的串补输电线路单端量全线速动保护新原理
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为解决电容式电压互感器(CVT)暂态特性差导致距离保护暂态超越误动作问题,文献[31]通过构造与实际CVT传变特性相同的虚拟数字CVT,并送入采样值进行等传变处理,得到精确线路模型并进行故障判别,提高了保护的可靠性.为保证电能输送的灵活快速控制,各种柔性交流输电系统(FACTS)装置已投入线路中使用.为解决串联补偿设备造成距离保护超越误动问题,文献[32]采用R-L微分方程算法求解故障距离,并利用最小二乘算法求得的拟合误差大小识别故障点与串补电容的相对位置.此外,为分别解决串联电容器型故障电流限制器与统一潮流控制器导致距离保护不正确动作问题,文献[33]在分析限流器动态阻抗模型基础上,综合控制方式提出具有动态偏移阻抗圆特性的保护策略.文献[34]在利用R-L微分方程算法的基础上,综合故障距离计算结果的平均值与波动程度,区分内外故障,增强了保护可靠性. ...
A new distance protection method considering TCSC-FCL dynamic impedance characteristics
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为解决电容式电压互感器(CVT)暂态特性差导致距离保护暂态超越误动作问题,文献[31]通过构造与实际CVT传变特性相同的虚拟数字CVT,并送入采样值进行等传变处理,得到精确线路模型并进行故障判别,提高了保护的可靠性.为保证电能输送的灵活快速控制,各种柔性交流输电系统(FACTS)装置已投入线路中使用.为解决串联补偿设备造成距离保护超越误动问题,文献[32]采用R-L微分方程算法求解故障距离,并利用最小二乘算法求得的拟合误差大小识别故障点与串补电容的相对位置.此外,为分别解决串联电容器型故障电流限制器与统一潮流控制器导致距离保护不正确动作问题,文献[33]在分析限流器动态阻抗模型基础上,综合控制方式提出具有动态偏移阻抗圆特性的保护策略.文献[34]在利用R-L微分方程算法的基础上,综合故障距离计算结果的平均值与波动程度,区分内外故障,增强了保护可靠性. ...
A three-zone distance protection scheme capable to cope with the impact of UPFC
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为解决电容式电压互感器(CVT)暂态特性差导致距离保护暂态超越误动作问题,文献[31]通过构造与实际CVT传变特性相同的虚拟数字CVT,并送入采样值进行等传变处理,得到精确线路模型并进行故障判别,提高了保护的可靠性.为保证电能输送的灵活快速控制,各种柔性交流输电系统(FACTS)装置已投入线路中使用.为解决串联补偿设备造成距离保护超越误动问题,文献[32]采用R-L微分方程算法求解故障距离,并利用最小二乘算法求得的拟合误差大小识别故障点与串补电容的相对位置.此外,为分别解决串联电容器型故障电流限制器与统一潮流控制器导致距离保护不正确动作问题,文献[33]在分析限流器动态阻抗模型基础上,综合控制方式提出具有动态偏移阻抗圆特性的保护策略.文献[34]在利用R-L微分方程算法的基础上,综合故障距离计算结果的平均值与波动程度,区分内外故障,增强了保护可靠性. ...
基于虚拟能量调节偏差的MMC-HVDC输电线路保护方案
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 根据控制参量、模型适配等可有效表征故障差异参数的研究,文献[35]基于换流器外环控制参考电流与内环电流d轴输出值在线路正常与故障状态时的控制参数差异,定义虚拟能量调节偏差,并以其值大小可靠识别交、直流侧故障和进行故障选极.文献[19]基于参数识别思维,利用区内外故障时,差动电压、电流参数是否能满足阻感模型的差异,通过修正余弦相似度算法求取相关系数,并以其大小衡量符合程度,从而实现区内外故障可靠区分. ...
基于虚拟能量调节偏差的MMC-HVDC输电线路保护方案
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 根据控制参量、模型适配等可有效表征故障差异参数的研究,文献[35]基于换流器外环控制参考电流与内环电流d轴输出值在线路正常与故障状态时的控制参数差异,定义虚拟能量调节偏差,并以其值大小可靠识别交、直流侧故障和进行故障选极.文献[19]基于参数识别思维,利用区内外故障时,差动电压、电流参数是否能满足阻感模型的差异,通过修正余弦相似度算法求取相关系数,并以其大小衡量符合程度,从而实现区内外故障可靠区分. ...
计及谐波频率特征的含风电配电网充分式电流幅值差动保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强纵差保护性能,文献[36]基于风机低电压穿越控制下的电流谐波频率特性,通过在比例制动式差动判据中引入由基波与谐波分量幅值之和形成的频谱指标,进行判据优化修正,从而灵敏辨别区内外故障.文献[37]基于故障分量暂态差动电流在区内外故障时的频率差异,通过最小二乘法提取其波形对应主频率,并以其值大小可靠识别区内外故障.文献[38]利用线路两端正序电流故障分量构成电流差动保护,并为了避免线路内部T接型负载的开关动作导致保护误动问题,以相电压是否存在明显降落的特征作为区别内部故障和负荷切除的判据. ...
计及谐波频率特征的含风电配电网充分式电流幅值差动保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强纵差保护性能,文献[36]基于风机低电压穿越控制下的电流谐波频率特性,通过在比例制动式差动判据中引入由基波与谐波分量幅值之和形成的频谱指标,进行判据优化修正,从而灵敏辨别区内外故障.文献[37]基于故障分量暂态差动电流在区内外故障时的频率差异,通过最小二乘法提取其波形对应主频率,并以其值大小可靠识别区内外故障.文献[38]利用线路两端正序电流故障分量构成电流差动保护,并为了避免线路内部T接型负载的开关动作导致保护误动问题,以相电压是否存在明显降落的特征作为区别内部故障和负荷切除的判据. ...
基于暂态电流波形特征的快速差动保护新原理
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强纵差保护性能,文献[36]基于风机低电压穿越控制下的电流谐波频率特性,通过在比例制动式差动判据中引入由基波与谐波分量幅值之和形成的频谱指标,进行判据优化修正,从而灵敏辨别区内外故障.文献[37]基于故障分量暂态差动电流在区内外故障时的频率差异,通过最小二乘法提取其波形对应主频率,并以其值大小可靠识别区内外故障.文献[38]利用线路两端正序电流故障分量构成电流差动保护,并为了避免线路内部T接型负载的开关动作导致保护误动问题,以相电压是否存在明显降落的特征作为区别内部故障和负荷切除的判据. ...
基于暂态电流波形特征的快速差动保护新原理
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强纵差保护性能,文献[36]基于风机低电压穿越控制下的电流谐波频率特性,通过在比例制动式差动判据中引入由基波与谐波分量幅值之和形成的频谱指标,进行判据优化修正,从而灵敏辨别区内外故障.文献[37]基于故障分量暂态差动电流在区内外故障时的频率差异,通过最小二乘法提取其波形对应主频率,并以其值大小可靠识别区内外故障.文献[38]利用线路两端正序电流故障分量构成电流差动保护,并为了避免线路内部T接型负载的开关动作导致保护误动问题,以相电压是否存在明显降落的特征作为区别内部故障和负荷切除的判据. ...
Principle and implementation of current differential protection in distribution networks with high penetration of DGs
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强纵差保护性能,文献[36]基于风机低电压穿越控制下的电流谐波频率特性,通过在比例制动式差动判据中引入由基波与谐波分量幅值之和形成的频谱指标,进行判据优化修正,从而灵敏辨别区内外故障.文献[37]基于故障分量暂态差动电流在区内外故障时的频率差异,通过最小二乘法提取其波形对应主频率,并以其值大小可靠识别区内外故障.文献[38]利用线路两端正序电流故障分量构成电流差动保护,并为了避免线路内部T接型负载的开关动作导致保护误动问题,以相电压是否存在明显降落的特征作为区别内部故障和负荷切除的判据. ...
基于暂态电流波形相关性的新能源场站送出线路纵联保护
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于新能源场站送出的短路电流具有幅值受限和畸变的特点,文献[39⇓⇓-42]根据新能源场站送出线路区内外故障暂态电流波形差异,分别利用Pearson相关系数、斯皮尔曼等级相关系数、余弦相似度和Hausdorff距离的大小衡量线路两侧暂态电流波形的相似程度,并构成相应的保护判据,可靠识别故障区间. ...
基于暂态电流波形相关性的新能源场站送出线路纵联保护
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于新能源场站送出的短路电流具有幅值受限和畸变的特点,文献[39⇓⇓-42]根据新能源场站送出线路区内外故障暂态电流波形差异,分别利用Pearson相关系数、斯皮尔曼等级相关系数、余弦相似度和Hausdorff距离的大小衡量线路两侧暂态电流波形的相似程度,并构成相应的保护判据,可靠识别故障区间. ...
基于斯皮尔曼等级相关系数的新能源送出线路纵联保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于新能源场站送出的短路电流具有幅值受限和畸变的特点,文献[39⇓⇓-42]根据新能源场站送出线路区内外故障暂态电流波形差异,分别利用Pearson相关系数、斯皮尔曼等级相关系数、余弦相似度和Hausdorff距离的大小衡量线路两侧暂态电流波形的相似程度,并构成相应的保护判据,可靠识别故障区间. ...
基于斯皮尔曼等级相关系数的新能源送出线路纵联保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于新能源场站送出的短路电流具有幅值受限和畸变的特点,文献[39⇓⇓-42]根据新能源场站送出线路区内外故障暂态电流波形差异,分别利用Pearson相关系数、斯皮尔曼等级相关系数、余弦相似度和Hausdorff距离的大小衡量线路两侧暂态电流波形的相似程度,并构成相应的保护判据,可靠识别故障区间. ...
基于余弦相似度的新能源场站T接型送出线路纵联保护
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于新能源场站送出的短路电流具有幅值受限和畸变的特点,文献[39⇓⇓-42]根据新能源场站送出线路区内外故障暂态电流波形差异,分别利用Pearson相关系数、斯皮尔曼等级相关系数、余弦相似度和Hausdorff距离的大小衡量线路两侧暂态电流波形的相似程度,并构成相应的保护判据,可靠识别故障区间. ...
基于余弦相似度的新能源场站T接型送出线路纵联保护
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于新能源场站送出的短路电流具有幅值受限和畸变的特点,文献[39⇓⇓-42]根据新能源场站送出线路区内外故障暂态电流波形差异,分别利用Pearson相关系数、斯皮尔曼等级相关系数、余弦相似度和Hausdorff距离的大小衡量线路两侧暂态电流波形的相似程度,并构成相应的保护判据,可靠识别故障区间. ...
Similarity comparison based high-speed pilot protection for transmission line
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于新能源场站送出的短路电流具有幅值受限和畸变的特点,文献[39⇓⇓-42]根据新能源场站送出线路区内外故障暂态电流波形差异,分别利用Pearson相关系数、斯皮尔曼等级相关系数、余弦相似度和Hausdorff距离的大小衡量线路两侧暂态电流波形的相似程度,并构成相应的保护判据,可靠识别故障区间. ...
Phase-space-based pilot main protection for a transmission line immune to timing attack and controllable shunt reactors
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于故障瞬时功率分析,文献[43]利用相空间重构理论,将线路两端故障分量瞬时功率差重构到相空间里,形成相应的轨迹圆,并根据区内外故障时轨迹圆的圆心所处位置不同和圆周在第三象限所占的采样点数目差异,识别区内外故障.为了提升直流部分保护的性能,文献[44]根据两端换流站不同极线路瞬时功率之和与其电压差比值的大小和极性差异构成保护判据,可靠地识别直流线路故障并进行故障选极. ...
基于自定义差分电流的MMC-HVDC输电线路纵联保护
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于故障瞬时功率分析,文献[43]利用相空间重构理论,将线路两端故障分量瞬时功率差重构到相空间里,形成相应的轨迹圆,并根据区内外故障时轨迹圆的圆心所处位置不同和圆周在第三象限所占的采样点数目差异,识别区内外故障.为了提升直流部分保护的性能,文献[44]根据两端换流站不同极线路瞬时功率之和与其电压差比值的大小和极性差异构成保护判据,可靠地识别直流线路故障并进行故障选极. ...
基于自定义差分电流的MMC-HVDC输电线路纵联保护
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于故障瞬时功率分析,文献[43]利用相空间重构理论,将线路两端故障分量瞬时功率差重构到相空间里,形成相应的轨迹圆,并根据区内外故障时轨迹圆的圆心所处位置不同和圆周在第三象限所占的采样点数目差异,识别区内外故障.为了提升直流部分保护的性能,文献[44]根据两端换流站不同极线路瞬时功率之和与其电压差比值的大小和极性差异构成保护判据,可靠地识别直流线路故障并进行故障选极. ...
基于主动限流控制的直流配电网保护及故障隔离方案
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
基于主动限流控制的直流配电网保护及故障隔离方案
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
基于控保协同的环形直流微网单端测距保护技术
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
基于控保协同的环形直流微网单端测距保护技术
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
Active protection for photovoltaic DC-boosting integration system during FRT
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
Fault location principle and 2-step isolation scheme for a loop-type DC grid
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
基于控保协同的多端柔性直流配电系统线路保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
基于控保协同的多端柔性直流配电系统线路保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
Active control-based protection for a flexible DC system of a PV power plant
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2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在换流站控制基础上,文献[45]通过在全桥MMC内部增加环流抑制器,对换流站输出故障电流进行主动限流控制,并以线路两端电流是否非同时存在过零特征,可靠地辨别故障区间.文献[46]通过在故障时对电压源型换流器(VSC)自身以及外加的反并联晶闸管进行控制,使故障后系统拓扑结构发生改变,仅保留VSC与故障点间唯一回路,以强化学习(RL)模型计算故障距离,可靠识别故障区间.文献[47]在系统故障期间利用MMC换流站主动向电网送入偶次谐波特征电流,送出线路保护通过提取该特征电气量以计算特征测量阻抗,可靠地识别故障区间.文献[48]先在每条线路两端安装电感器,并在线路发生故障后,通过控制策略切除VSC的电容支路和一条桥臂,使其变成单相桥式整流电路,不断向线路馈入稳态偶次谐波电流,最终通过提取出的不同谐波分量计算出保护装置与故障点之间电感大小,得出精确故障位置.此外,文献[49]通过切换系统中DC/DC变换器的控制方式并调节开关频率,使其向系统注入特定频率信号的谐波,保护对该特定频率电气量进行相应提取,并以计算所得的谐波测量阻抗的大小作为可靠识别故障区间.文献[50]通过对光伏并网的DC/DC升压变换器进行故障控制,使其能在换流站闭锁后持续提供可控、低幅值且稳定的故障电流,并以各保护装置检测到此电流的极性差异构成故障区段识别判据. ...
基于主动探测式的柔性直流电网纵联保护
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2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
基于主动探测式的柔性直流电网纵联保护
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2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
An improved SSCB combining fault interruption and fault location functions for DC line short-circuit fault protection
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2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
基于高频信号的输电线路主动式保护
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2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
基于高频信号的输电线路主动式保护
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2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
利用健全极MMC注入特征信号的直流线路故障性质判别方法
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2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
利用健全极MMC注入特征信号的直流线路故障性质判别方法
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
基于主动脉冲的MMC-HVDC单极接地故障测距
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
基于主动脉冲的MMC-HVDC单极接地故障测距
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 通过在线路施加特定信号,并使保护对应检测该信号的变化情况即可获取所需的故障信息.文献[51]在故障限流控制后的线路两端主动注入相同的正弦电压特征信号,进行是否满足电容模型的判断,并以斯皮尔曼等级相关系数大小表征其满足电容模型的程度,构成故障区段识别和选极判据.文献[52]通过调整固态断路器的控制策略,使其在中断故障电流后将内部储存的能量主动注入故障线路,与故障线路形成电感电容电阻(LCR)振荡电路模型,最终对该模型分析计算得出故障点精确位置.文献[53]通过附加高频信号注入设备,并附加控制措施使其在故障后向线路施加特征高频信号,通过检测对端测量装置是否接受到该信号,识别故障区段.文献[54]通过控制投切使换流器全桥子模块数量发生突变,实现电压特征信号向健全极注入,根据检测故障极因耦合作用感应出的特征信号经线路传播后反行波的首次到达时刻,计算出故障距离的大小.文献[55]通过短时投切换流站子模块数量向线路注入特征脉冲,根据此脉冲信号发出与反射回检测装置的时间差大小,计算出故障点距保护装置之间的距离. ...
含逆变型分布式电源配电网自适应电流速断保护方案
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2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强电流保护在DG接入情况下的适应能力,文献[56]综合控制策略求解DG输出故障电流,实时修正保护门槛.文献[57-58]根据双馈风机故障后正负序阻抗不等的特点,综合网络结构引入保护整定修正系数,实时修正保护门槛值,消除DG系统影响,提升保护灵敏度.此外,针对零序过电流高阻接地灵敏性与低阻接地选择性不能同时满足的问题,文献[59]将现有零序过电流保护拆分为多段定时限过流保护,以降低最低段启动电流值增强高阻故障保护灵敏度. ...
含逆变型分布式电源配电网自适应电流速断保护方案
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2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强电流保护在DG接入情况下的适应能力,文献[56]综合控制策略求解DG输出故障电流,实时修正保护门槛.文献[57-58]根据双馈风机故障后正负序阻抗不等的特点,综合网络结构引入保护整定修正系数,实时修正保护门槛值,消除DG系统影响,提升保护灵敏度.此外,针对零序过电流高阻接地灵敏性与低阻接地选择性不能同时满足的问题,文献[59]将现有零序过电流保护拆分为多段定时限过流保护,以降低最低段启动电流值增强高阻故障保护灵敏度. ...
考虑风力发电的配电网弱馈线路自适应电流保护
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2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强电流保护在DG接入情况下的适应能力,文献[56]综合控制策略求解DG输出故障电流,实时修正保护门槛.文献[57-58]根据双馈风机故障后正负序阻抗不等的特点,综合网络结构引入保护整定修正系数,实时修正保护门槛值,消除DG系统影响,提升保护灵敏度.此外,针对零序过电流高阻接地灵敏性与低阻接地选择性不能同时满足的问题,文献[59]将现有零序过电流保护拆分为多段定时限过流保护,以降低最低段启动电流值增强高阻故障保护灵敏度. ...
考虑风力发电的配电网弱馈线路自适应电流保护
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强电流保护在DG接入情况下的适应能力,文献[56]综合控制策略求解DG输出故障电流,实时修正保护门槛.文献[57-58]根据双馈风机故障后正负序阻抗不等的特点,综合网络结构引入保护整定修正系数,实时修正保护门槛值,消除DG系统影响,提升保护灵敏度.此外,针对零序过电流高阻接地灵敏性与低阻接地选择性不能同时满足的问题,文献[59]将现有零序过电流保护拆分为多段定时限过流保护,以降低最低段启动电流值增强高阻故障保护灵敏度. ...
An adaptive directional current protection scheme for distribution network with DG integration based on fault steady-state component
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2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强电流保护在DG接入情况下的适应能力,文献[56]综合控制策略求解DG输出故障电流,实时修正保护门槛.文献[57-58]根据双馈风机故障后正负序阻抗不等的特点,综合网络结构引入保护整定修正系数,实时修正保护门槛值,消除DG系统影响,提升保护灵敏度.此外,针对零序过电流高阻接地灵敏性与低阻接地选择性不能同时满足的问题,文献[59]将现有零序过电流保护拆分为多段定时限过流保护,以降低最低段启动电流值增强高阻故障保护灵敏度. ...
小电阻接地系统高灵敏度阶段式零序过电流保护
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2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强电流保护在DG接入情况下的适应能力,文献[56]综合控制策略求解DG输出故障电流,实时修正保护门槛.文献[57-58]根据双馈风机故障后正负序阻抗不等的特点,综合网络结构引入保护整定修正系数,实时修正保护门槛值,消除DG系统影响,提升保护灵敏度.此外,针对零序过电流高阻接地灵敏性与低阻接地选择性不能同时满足的问题,文献[59]将现有零序过电流保护拆分为多段定时限过流保护,以降低最低段启动电流值增强高阻故障保护灵敏度. ...
小电阻接地系统高灵敏度阶段式零序过电流保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为增强电流保护在DG接入情况下的适应能力,文献[56]综合控制策略求解DG输出故障电流,实时修正保护门槛.文献[57-58]根据双馈风机故障后正负序阻抗不等的特点,综合网络结构引入保护整定修正系数,实时修正保护门槛值,消除DG系统影响,提升保护灵敏度.此外,针对零序过电流高阻接地灵敏性与低阻接地选择性不能同时满足的问题,文献[59]将现有零序过电流保护拆分为多段定时限过流保护,以降低最低段启动电流值增强高阻故障保护灵敏度. ...
基于集成学习的柔性直流配电线路单端量高灵敏保护方案
2
2021
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为深入挖掘电压、电流等电气量的故障信息,解决保护计算复杂度高、整定困难度大的问题,文献[60]以正负序电流幅值与变化量作为输入样本,以单层神经网络作为弱分类器,训练自适应增强集成学习模型,根据输出实现故障识别,该方法减少了网络训练参数,加快训练效率.文献[61]以暂态电压能量、正负极电压变化量作为输入样本,离线训练获得人工神经网络分类器,根据其输入进行故障识别.文献[62]利用4层门控循环网络层和3层全连接神经网络层构成学习模型,将三相分支电流信号和对其经离散小波变换处理的频域信号一并作为训练样本,送入模型进行分类器训练,以其输出进行故障识别. ...
基于集成学习的柔性直流配电线路单端量高灵敏保护方案
2
2021
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为深入挖掘电压、电流等电气量的故障信息,解决保护计算复杂度高、整定困难度大的问题,文献[60]以正负序电流幅值与变化量作为输入样本,以单层神经网络作为弱分类器,训练自适应增强集成学习模型,根据输出实现故障识别,该方法减少了网络训练参数,加快训练效率.文献[61]以暂态电压能量、正负极电压变化量作为输入样本,离线训练获得人工神经网络分类器,根据其输入进行故障识别.文献[62]利用4层门控循环网络层和3层全连接神经网络层构成学习模型,将三相分支电流信号和对其经离散小波变换处理的频域信号一并作为训练样本,送入模型进行分类器训练,以其输出进行故障识别. ...
基于人工神经网络的架空柔性直流电网故障检测方法
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为深入挖掘电压、电流等电气量的故障信息,解决保护计算复杂度高、整定困难度大的问题,文献[60]以正负序电流幅值与变化量作为输入样本,以单层神经网络作为弱分类器,训练自适应增强集成学习模型,根据输出实现故障识别,该方法减少了网络训练参数,加快训练效率.文献[61]以暂态电压能量、正负极电压变化量作为输入样本,离线训练获得人工神经网络分类器,根据其输入进行故障识别.文献[62]利用4层门控循环网络层和3层全连接神经网络层构成学习模型,将三相分支电流信号和对其经离散小波变换处理的频域信号一并作为训练样本,送入模型进行分类器训练,以其输出进行故障识别. ...
基于人工神经网络的架空柔性直流电网故障检测方法
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为深入挖掘电压、电流等电气量的故障信息,解决保护计算复杂度高、整定困难度大的问题,文献[60]以正负序电流幅值与变化量作为输入样本,以单层神经网络作为弱分类器,训练自适应增强集成学习模型,根据输出实现故障识别,该方法减少了网络训练参数,加快训练效率.文献[61]以暂态电压能量、正负极电压变化量作为输入样本,离线训练获得人工神经网络分类器,根据其输入进行故障识别.文献[62]利用4层门控循环网络层和3层全连接神经网络层构成学习模型,将三相分支电流信号和对其经离散小波变换处理的频域信号一并作为训练样本,送入模型进行分类器训练,以其输出进行故障识别. ...
Intelligent fault detection scheme for microgrids with wavelet-based deep neural networks
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 为深入挖掘电压、电流等电气量的故障信息,解决保护计算复杂度高、整定困难度大的问题,文献[60]以正负序电流幅值与变化量作为输入样本,以单层神经网络作为弱分类器,训练自适应增强集成学习模型,根据输出实现故障识别,该方法减少了网络训练参数,加快训练效率.文献[61]以暂态电压能量、正负极电压变化量作为输入样本,离线训练获得人工神经网络分类器,根据其输入进行故障识别.文献[62]利用4层门控循环网络层和3层全连接神经网络层构成学习模型,将三相分支电流信号和对其经离散小波变换处理的频域信号一并作为训练样本,送入模型进行分类器训练,以其输出进行故障识别. ...
基于波形唯一和时-频特征匹配的单端行波保护和故障定位方法
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
基于波形唯一和时-频特征匹配的单端行波保护和故障定位方法
2
2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
An improved non-unit traveling wave protection method with adaptive threshold value and its application in HVDC grids
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
利用波前信息的直流输电线路超高速保护原理
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
利用波前信息的直流输电线路超高速保护原理
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
利用波前广义Logistic函数拟合的直流输电线路快速保护原理
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
利用波前广义Logistic函数拟合的直流输电线路快速保护原理
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
利用故障电流首行波拟合的柔性直流输电线路单端行波保护原理
2
2021
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
利用故障电流首行波拟合的柔性直流输电线路单端行波保护原理
2
2021
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 行波暂态波形中蕴含大量故障信息,通过波形分析可确定对应故障区间.文献[63-64]根据电网结构建立模拟各种故障的波形数据库,对比实际故障波形与模拟波形的差异,前者引入相关系数描述差异,构建保护判据;后者则通过波形比对得出相应的过渡电阻值,并将其用于基于电气量变化率的行波保护对不同过渡电阻的自适应整定.进一步,文献[65]以线路中点所测波前信息为基值,构造相关系数,计算所测波前波形与基准值的差异程度,表征故障点与线路中点的远近,能够可靠识别故障区间.在此基础上,文献[66-67]分别利用Logistic函数和 Levenberg-Marquart法拟合得出反映故障距离的最优参数,并以此值的大小构成区间识别判据. ...
Research on an improved protection principle based on differential voltage traveling wave for VSC-HVDC transmission lines
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于初始电压或电流行波分析,文献[68]在保护判据中引入传播系数构成改进的差动电压行波保护,并根据保护接收到的反向行波和正向行波的差值大小判别两端数据是否同步.文献[69]利用小波变化提取行波的小波变化模极大值,重新构建等效行波,并根据区内外故障时等效行波差分电流的能量大小差异,构成保护判据.文献[70]基于S变化提取初始电压、电流行波,并利用彼得逊等值模型计算线路两端初始行波无功功率幅值之比(最大端与最小端之比),根据其比值大小差异构成保护判据,识别区内外故障. ...
A new differential protection of transmission line based on equivalent travelling wave
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于初始电压或电流行波分析,文献[68]在保护判据中引入传播系数构成改进的差动电压行波保护,并根据保护接收到的反向行波和正向行波的差值大小判别两端数据是否同步.文献[69]利用小波变化提取行波的小波变化模极大值,重新构建等效行波,并根据区内外故障时等效行波差分电流的能量大小差异,构成保护判据.文献[70]基于S变化提取初始电压、电流行波,并利用彼得逊等值模型计算线路两端初始行波无功功率幅值之比(最大端与最小端之比),根据其比值大小差异构成保护判据,识别区内外故障. ...
输电线路功率型行波纵联保护新方法
2
2016
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于初始电压或电流行波分析,文献[68]在保护判据中引入传播系数构成改进的差动电压行波保护,并根据保护接收到的反向行波和正向行波的差值大小判别两端数据是否同步.文献[69]利用小波变化提取行波的小波变化模极大值,重新构建等效行波,并根据区内外故障时等效行波差分电流的能量大小差异,构成保护判据.文献[70]基于S变化提取初始电压、电流行波,并利用彼得逊等值模型计算线路两端初始行波无功功率幅值之比(最大端与最小端之比),根据其比值大小差异构成保护判据,识别区内外故障. ...
输电线路功率型行波纵联保护新方法
2
2016
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于初始电压或电流行波分析,文献[68]在保护判据中引入传播系数构成改进的差动电压行波保护,并根据保护接收到的反向行波和正向行波的差值大小判别两端数据是否同步.文献[69]利用小波变化提取行波的小波变化模极大值,重新构建等效行波,并根据区内外故障时等效行波差分电流的能量大小差异,构成保护判据.文献[70]基于S变化提取初始电压、电流行波,并利用彼得逊等值模型计算线路两端初始行波无功功率幅值之比(最大端与最小端之比),根据其比值大小差异构成保护判据,识别区内外故障. ...
Two-terminal traveling wave based transmission line protection
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在波速近似恒定情况下,行波在线路上传输的时间与距离具有一定联系,根据时间关系可提取故障区段信息.文献[71]以初始行波到达线路两端的时间差大小作为鉴别区内外故障的判据,并给出了不同采样率情况下具体的保护范围区间.文献[72]基于数学形态学理论,利用初始电流行波到达线路两侧保护的极性差异和时间差大小,可靠识别故障方向,确定故障区间. ...
High-speed protection scheme based on initial current traveling wave for transmission lines employing mathematical morphology
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 在波速近似恒定情况下,行波在线路上传输的时间与距离具有一定联系,根据时间关系可提取故障区段信息.文献[71]以初始行波到达线路两端的时间差大小作为鉴别区内外故障的判据,并给出了不同采样率情况下具体的保护范围区间.文献[72]基于数学形态学理论,利用初始电流行波到达线路两侧保护的极性差异和时间差大小,可靠识别故障方向,确定故障区间. ...
基于模量行波传输时间差的线路接地故障测距与保护
2
2009
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于阻波器对高频信号的阻滞作用,文献[73]根据阻波器对零模电压行波分量传输速度的衰减作用,利用零模与线模分传输时间差区分区内外故障.文献[74]基于小波变换,利用不同频谱能量的差异大小构成保护判据,识别区内外故障. ...
基于模量行波传输时间差的线路接地故障测距与保护
2
2009
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于阻波器对高频信号的阻滞作用,文献[73]根据阻波器对零模电压行波分量传输速度的衰减作用,利用零模与线模分传输时间差区分区内外故障.文献[74]基于小波变换,利用不同频谱能量的差异大小构成保护判据,识别区内外故障. ...
High-frequency transients-based protection of multiterminal transmission lines using the SVM technique
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2013
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于阻波器对高频信号的阻滞作用,文献[73]根据阻波器对零模电压行波分量传输速度的衰减作用,利用零模与线模分传输时间差区分区内外故障.文献[74]基于小波变换,利用不同频谱能量的差异大小构成保护判据,识别区内外故障. ...
Fault analysis and traveling-wave-based protection scheme for double-circuit LCC-HVDC transmission lines with shared towers
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2018
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于平波电抗器对波头的平滑作用,文献[75]根据初始行波电压梯度与电压幅值之比的大小差异不同,区分区内外故障.文献[76]利用保护检测到的反向行波振幅和突变情况大小构成故障识别判据,可靠识别区内外故障,并以电压故障分量是否能保持极性稳定作为故障选极判据. ...
A novel traveling-wave-based main protection scheme for 800 kV UHVDC bipolar transmission lines
2
2016
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于平波电抗器对波头的平滑作用,文献[75]根据初始行波电压梯度与电压幅值之比的大小差异不同,区分区内外故障.文献[76]利用保护检测到的反向行波振幅和突变情况大小构成故障识别判据,可靠识别区内外故障,并以电压故障分量是否能保持极性稳定作为故障选极判据. ...
基于真双极的MTDC电网直流线路快速保护
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2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流电抗器对高频信号的阻滞作用,文献[77]利用单端保护检测到的1模电压反行波的幅值大小构造保护判据,区分区内外故障.文献[78]以直流电抗器作为线路边界,依据高频暂态能量大小差异可靠区分区内外故障,并利用故障瞬间直流电抗器压降的极性识别正反方向故障. ...
基于真双极的MTDC电网直流线路快速保护
2
2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流电抗器对高频信号的阻滞作用,文献[77]利用单端保护检测到的1模电压反行波的幅值大小构造保护判据,区分区内外故障.文献[78]以直流电抗器作为线路边界,依据高频暂态能量大小差异可靠区分区内外故障,并利用故障瞬间直流电抗器压降的极性识别正反方向故障. ...
基于边界特性的多端柔性直流配电系统单端量保护方案
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2016
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流电抗器对高频信号的阻滞作用,文献[77]利用单端保护检测到的1模电压反行波的幅值大小构造保护判据,区分区内外故障.文献[78]以直流电抗器作为线路边界,依据高频暂态能量大小差异可靠区分区内外故障,并利用故障瞬间直流电抗器压降的极性识别正反方向故障. ...
基于边界特性的多端柔性直流配电系统单端量保护方案
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2016
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流电抗器对高频信号的阻滞作用,文献[77]利用单端保护检测到的1模电压反行波的幅值大小构造保护判据,区分区内外故障.文献[78]以直流电抗器作为线路边界,依据高频暂态能量大小差异可靠区分区内外故障,并利用故障瞬间直流电抗器压降的极性识别正反方向故障. ...
多端柔性直流电网快速方向纵联保护方案
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2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流电抗器的分压作用,文献[79]根据被保护线路两端的直流电抗器两侧电压暂态分量幅值比的差异,可靠地判别区内外故障.文献[80]根据故障时线路两端直流电抗器电压突变量的极性是否相同,构成保护判据,区分区内外故障. ...
多端柔性直流电网快速方向纵联保护方案
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流电抗器的分压作用,文献[79]根据被保护线路两端的直流电抗器两侧电压暂态分量幅值比的差异,可靠地判别区内外故障.文献[80]根据故障时线路两端直流电抗器电压突变量的极性是否相同,构成保护判据,区分区内外故障. ...
A pilot protection scheme of DC lines for multi-terminal HVDC grid
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2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流电抗器的分压作用,文献[79]根据被保护线路两端的直流电抗器两侧电压暂态分量幅值比的差异,可靠地判别区内外故障.文献[80]根据故障时线路两端直流电抗器电压突变量的极性是否相同,构成保护判据,区分区内外故障. ...
利用滤波器支路电流的高压直流输电线路全线速动保护
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2013
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流滤波器的阻抗频率特性,文献[81]根据不同故障区间在特定频率下滤波器支路呈现的阻抗大小不同,利用该支路电流大小差异构造保护判据,区分区内外故障.文献[82]根据滤波器峰值频率下线路两端保护所测阻抗角差异,利用角度差大小构成保护判据,可靠判别区内外故障. ...
利用滤波器支路电流的高压直流输电线路全线速动保护
2
2013
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流滤波器的阻抗频率特性,文献[81]根据不同故障区间在特定频率下滤波器支路呈现的阻抗大小不同,利用该支路电流大小差异构造保护判据,区分区内外故障.文献[82]根据滤波器峰值频率下线路两端保护所测阻抗角差异,利用角度差大小构成保护判据,可靠判别区内外故障. ...
利用峰值频率的高压直流输电线路纵联保护方案
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流滤波器的阻抗频率特性,文献[81]根据不同故障区间在特定频率下滤波器支路呈现的阻抗大小不同,利用该支路电流大小差异构造保护判据,区分区内外故障.文献[82]根据滤波器峰值频率下线路两端保护所测阻抗角差异,利用角度差大小构成保护判据,可靠判别区内外故障. ...
利用峰值频率的高压直流输电线路纵联保护方案
2
2017
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于直流滤波器的阻抗频率特性,文献[81]根据不同故障区间在特定频率下滤波器支路呈现的阻抗大小不同,利用该支路电流大小差异构造保护判据,区分区内外故障.文献[82]根据滤波器峰值频率下线路两端保护所测阻抗角差异,利用角度差大小构成保护判据,可靠判别区内外故障. ...
A pilot protection for HVDC transmission lines based on transient energy ratio of DC filter link
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2020
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于组合元件对暂态能量的衰减作用,将平波电抗器和直流滤波器组合后作为线路边界,文献[83]根据该边界线路侧和换流阀侧暂态能量幅值比差异判别故障方向,综合两端方向判别信息,确定区内外故障.文献[84]根据区内外故障时不同频段的暂态功率衰减程度不同,以暂态能量比值的大小作为故障区间识别判据,并利用低频段故障极与健全极的暂态能量差异进行故障选极. ...
基于暂态功率的高压直流线路单端量保护
2
2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于组合元件对暂态能量的衰减作用,将平波电抗器和直流滤波器组合后作为线路边界,文献[83]根据该边界线路侧和换流阀侧暂态能量幅值比差异判别故障方向,综合两端方向判别信息,确定区内外故障.文献[84]根据区内外故障时不同频段的暂态功率衰减程度不同,以暂态能量比值的大小作为故障区间识别判据,并利用低频段故障极与健全极的暂态能量差异进行故障选极. ...
基于暂态功率的高压直流线路单端量保护
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2019
... 根据所依据的本质不同,可将保护原理分为基于直接结构特征和基于间接电气量特征两大类.其中,参数/模型识别保护[29⇓⇓⇓⇓⇓-35]、纵联保护[36⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-44]、主动控制式保护[45⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-55]等基于直接系统网架结构识别实现故障判别;电压/电流保护[56⇓⇓⇓⇓⇓-62]、行波保护[63⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-72]、边界保护[73⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓⇓-84]等基于结构变化而引起的间接电气量变化实现故障判别. ...
... 基于组合元件对暂态能量的衰减作用,将平波电抗器和直流滤波器组合后作为线路边界,文献[83]根据该边界线路侧和换流阀侧暂态能量幅值比差异判别故障方向,综合两端方向判别信息,确定区内外故障.文献[84]根据区内外故障时不同频段的暂态功率衰减程度不同,以暂态能量比值的大小作为故障区间识别判据,并利用低频段故障极与健全极的暂态能量差异进行故障选极. ...
基于特征谐波阻抗比值的HVDC直流滤波器高压电容器接地故障保护方案
1
2019
... 交流输电系统中,为减少高频能量损耗,维持载波通信及高频保护正常工作,线路两端对应有阻波器;直流输电系统中,为减小电流脉动、改善功率因数、抑制装置谐波、保证电能质量[85]、降低故障危害[86],线路两端配置直流滤波器、直流电抗器,此类元件构成了不连续点,形成了天然保护边界.基于上述边界结构引起的区内外故障特征差异,可提取故障信息,构造故障判据,实现全线速动保护. ...
基于特征谐波阻抗比值的HVDC直流滤波器高压电容器接地故障保护方案
1
2019
... 交流输电系统中,为减少高频能量损耗,维持载波通信及高频保护正常工作,线路两端对应有阻波器;直流输电系统中,为减小电流脉动、改善功率因数、抑制装置谐波、保证电能质量[85]、降低故障危害[86],线路两端配置直流滤波器、直流电抗器,此类元件构成了不连续点,形成了天然保护边界.基于上述边界结构引起的区内外故障特征差异,可提取故障信息,构造故障判据,实现全线速动保护. ...
直流电抗器对VSC-MTDC输电系统稳定性的影响分析
1
2019
... 交流输电系统中,为减少高频能量损耗,维持载波通信及高频保护正常工作,线路两端对应有阻波器;直流输电系统中,为减小电流脉动、改善功率因数、抑制装置谐波、保证电能质量[85]、降低故障危害[86],线路两端配置直流滤波器、直流电抗器,此类元件构成了不连续点,形成了天然保护边界.基于上述边界结构引起的区内外故障特征差异,可提取故障信息,构造故障判据,实现全线速动保护. ...
直流电抗器对VSC-MTDC输电系统稳定性的影响分析
1
2019
... 交流输电系统中,为减少高频能量损耗,维持载波通信及高频保护正常工作,线路两端对应有阻波器;直流输电系统中,为减小电流脉动、改善功率因数、抑制装置谐波、保证电能质量[85]、降低故障危害[86],线路两端配置直流滤波器、直流电抗器,此类元件构成了不连续点,形成了天然保护边界.基于上述边界结构引起的区内外故障特征差异,可提取故障信息,构造故障判据,实现全线速动保护. ...
