PandaX-4T超高纯氙去除氪低温精馏系统运行分析
Operation Analysis of PandaX-4T Ultra-High Purity Xenon Cryogenic Distillation System for Removal of Krypton
通讯作者: 巨永林,男,教授,博士生导师,电话(Tel.):021-34206532;E-mail:yju@sjtu.edu.cn.
责任编辑: 石易文
收稿日期: 2020-06-15
基金资助: |
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Received: 2020-06-15
作者简介 About authors
严锐(1995-),女,重庆市人,硕士生,研究方向为低温精馏与低温传热 。
PandaX-4T实验组通过McCabe-Thiele(M-T)方法及质量、能量守恒,设计研制出将商业氙中氪的摩尔分数由5×10-7降低至1×10-14的高效低温精馏系统.该超高纯氪氙低温精馏系统已完成离线提纯运行,现需要对其运行状态进行深入分析.通过对系统各个运行阶段的温度、压力、流量及产品氙的摩尔分数等参数进行分析,研究该超高纯氪氙低温精馏系统的稳定性和提纯性能.该低温精馏系统在回收率为99%、提纯速率为10 kg/h的条件下稳定运行1.5 m,共提纯5.75 t氙.实验数据表明,系统在各运行阶段状态稳定、安全可靠,产品氙中氪的摩尔分数小于7.99×10-12.PandaX-4T超高纯氪氙低温精馏系统的运行分析具有理论研究价值和工程实际意义,同时也是优化下一阶段精馏提纯运行非常重要的参考依据.
关键词:
Based on the McCabe-Thiele (M-T) method and the conservation of mass and energy, the PandaX-4T collaboration group designs an efficient cryogenic distillation system to reduce the mole fraction of krypton in commercial xenon from 5×10-7 to 1×10-14. Since the ultra-high purity xenon cryogenic distillation system has completed the offline purification operation, it is necessary to conduct the corresponding operation analysis. Therefore, the stability and purification performance of the ultra-high purity xenon cryogenic distillation system are studied by analyzing the parameters such as temperature, pressure, flowrate, and mole faction of the product xenon in each operating stage. The PandaX-4T cryogenic distillation system has been operating stably for 1.5 m at a collection efficiency of 99% and a purification rate of 10 kg/h, and has purified 5.75 t of xenon. The experimental data show that the system is stable, safe, and reliable in all stages of operation, and the krypton concentration in product xenon is less than 7.99×10-12. The operation analysis of the PandaX-4T ultra-high purity xenon cryogenic distillation system has a theoretical research value and practical engineering significance, providing very important reference for optimization of distillation operation of the next stage.
Keywords:
本文引用格式
严锐, 王舟, 崔祥仪, 巨永林, 沙海东, 李帅杰, 黄沛尧, 王秀丽.
YAN Rui, WANG Zhou, CUI Xiangyi, JU Yonglin, SHA Haidong, LI Shuaijie, HUANG Peiyao, WANG Xiuli.
暗物质直接探测实验对探测介质本底的要求极高,而商业氙中所含的杂质气体氪(Kr)对探测器干扰较大,尤其是氪-85(85Kr),其摩尔分数需降低到10-23才能保证探测器的灵敏度[8].85Kr属于放射性同位素,会产生β射线,干扰暗物质信号.85Kr的自然丰度在Kr同位素中的占比为85Kr/Kr=10-11,则液氙中的Kr/Xe应低于10-12.国内商业氙中氪的摩尔分数为5×10-7,并不能满足实验要求,因此需要对商业氙进行提纯,降低其中的氪含量,制备超高纯氙.
暗物质和普通物质相互作用非常微弱,需要不断提高暗物质探测器的灵敏度,其技术要点主要包含两方面:一是进一步提高探测介质氙的纯度;二是增大暗物质探测器中液氙的质量.近年来,PandaX暗物质探测器规模不断升级,探测器中液氙在靶向区域的质量由37 kg逐步升级至4 t,并对探测介质氙的纯度提出更高的要求,精馏系统也相应进行了升级.2019年,PandaX-4T实验组[13]结合PandaX-I和PandaX-II 的经验,设计并搭建了新的超高纯氪氙低温精馏系统.该精馏系统和之前的系统[9, 10, 14]相比,进行了全方面的升级.除氪精馏模式下,提纯流量由5 kg/h增加至10 kg/h,产品氙设计纯度由含氪3×10-12提升至含氪1×10-14,并增加了在线除氪精馏运行模式,可以与暗物质探测器耦合运行,在线提纯氙.
目前,PandaX-4T精馏系统在未与探测器耦合的情况下,能够独立运行并完成氙提纯工作,实际提纯氙量为5.75 t.本文将对该种新精馏系统的设计原理和主要参数进行简单介绍,重点关注精馏系统的运行状态,结合实验数据对PandaX-4T精馏系统开展详细的运行分析研究.
1 原理及参数
1.1 设计原理
低温精馏提纯是根据各混合物沸点和挥发性的差异来实现的.在101.325 kPa下,氙(难挥发组分)的沸点为165 K,氪(易挥发组分)的沸点为120 K,这表明当氙在其沸点下被液化时,氪仍然处于气态,因此可以用低温精馏来分离这两种组分.低温精馏的基本流程如图1所示,其中:下标n为进料点上方的塔板编号,m为进料点下方的塔板编号;x'n+1(m+1)为从第n(m)块塔板流向第n-1(m-1)块塔板的混合蒸汽中氪的摩尔分数;xn+1(m+1)为从第n(m)块塔板流向第n+1(m+1)块塔板的混合液中氪的摩尔分数;xW为产品氙中氪的摩尔分数;xF为原料氙中氪的摩尔分数;xD为废品氙中氪的摩尔分数;
图1
精馏过程中塔内的物料守恒关系满足以下两式,即进出料总量相同,易挥发组分氪的总量守恒.
图2
根据Raoul定律,混合蒸汽中Kr和Xe的分压pKr、pXe可根据下式计算:
式中:xKr和xXe分别为液相中Kr和Xe的摩尔分数;
引入Kr以及Xe的相对挥发度α(α=
式中:x'Kr为气相中Kr的摩尔分数.
假设每一块理论塔板上的物流都满足恒摩尔气流和恒摩尔溢流关系,再结合质量守恒定律,便可得到溢流到下一块塔板的液相中Kr的摩尔分数xn(xm)与下一塔板上升至该塔板的气相中Kr的摩尔分数x'n+1(x'm+1)的关系,确定进料点上方的精馏操作线,和进料点下方的提馏操作线.
式中:R=
PandaX-4T精馏塔主要设计指标如下:
(1) 将商业原料氙中氪的摩尔分数降低7个数量级,由5×10-7降至1×10-14;
(2) 提纯速率满足10 kg/h;
(3) 回收率为99%,即
(4) 进料为饱和液体,R=45;
图3
1.2 设备参数
根据以上计算结果,结合设计目标,对精馏塔的关键参数和辅助设备进行详细计算,具体结果如下[13]:规整填料型号为PACK-13C;理论塔板高度(HETP)为35 cm;填料高度为6 m,其中精馏段高度为1.5 m,提馏段高度为4.5 m;精馏塔内径为125 mm;再沸器加热量为118 W,冷凝器制冷量为373 W,预冷制冷量为 57 W;第4块塔板为进料塔板.
2 运行数据及分析
图4
精馏系统的操作流程主要分为预冷、进料、全回流、提纯和回收,共5个阶段,下面将根据这5个阶段的运行数据对系统状态进行分析.
2.1 预冷阶段
图5
图6
图6
预冷阶段压力、进氙量变化曲线
Fig.6
Pressure and feed volume variations in pre-cooling phase
2.2 进料阶段
进料阶段需要向塔内补充原料氙,将冷凝器压力维持在200 kPa左右,使再沸器液位积累到15 cm.氙的饱和温度、压力对照表如表1所示.冷凝器的设定温度(178 K)对应的饱和压力为201.2 kPa.为避免塔压因冷却降温而持续下降,使得氙气无法在设定制冷温度下液化,需向塔内补充氙.该阶段以5 kg/h(15 L/min)的速率给系统充入压力为210 kPa的原料氙,系统的温度和压力变化都趋于平缓,对应的趋势曲线如图7和8所示.冷凝器和再沸器底部的温度分别维持在178 K和179.5 K,再沸器顶部因为充满气氙,所以温度稍高,最后稳定在184 K.塔内的压力并没有因为进料速率的增加而发生剧烈的变化,整体状态很稳定,冷凝器的压力保持在 193 kPa.
表1 氙的气液饱和参数
Tab.1
T/K | p/kPa |
---|---|
177.0 | 191.5 |
177.5 | 196.4 |
178.0 | 201.2 |
178.5 | 206.2 |
179.0 | 211.2 |
179.5 | 216.4 |
180.0 | 221.6 |
180.5 | 226.9 |
181.0 | 232.4 |
181.5 | 237.9 |
图7
图8
图8
进料阶段压力、进氙量变化曲线
Fig.8
Pressure and feed volume variations in gas charging phase
2.3 全回流阶段
全回流阶段,系统停止氙的进出,开始对塔内的氙进行提纯.再沸器中的加热量由0逐渐增加至120 W,使液氙气化,产生上升的蒸汽,而塔顶冷凝的液氙将全部回流至塔内,气氙和液氙在填料中发生传热传质,使氪、氙含量在气、液相中重新分配.全回流阶段塔内的参数变化如图9和10所示.其中:h为液位高度.从图9中可以知道,该阶段冷凝器、再沸器底部和顶部的温度非常平稳,分别稳定在179.6、181.3、185 K.再沸器中液位稍有上升,由16.1 cm上升至17.6 cm.从图10中可以看出,塔内的压力随着进料的停止有小幅的下降和波动,但总体呈稳定状态.再沸器的压力由224.7 kPa降至217 kPa,冷凝器的压力由214.5 kPa降至210.8 kPa.相较于再沸器而言,冷凝器的状态更为稳定.
图9
图9
全回流阶段温度、液位变化曲线
Fig.9
Temperature and liquid level variations in total reflux phase
图10
2.4 提纯阶段
图11
图11
提纯阶段温度、液位变化曲线
Fig.11
Temperature and liquid level variations in purification phase
图12
2.5 回收阶段
提纯结束后将全部回收塔内的氙.产品氙和废品氙按照100:1的比例回收,塔内的冷热源将相继关闭.回收过程中温度和压力的变化曲线如图13和14所示.塔内的冷热源都停止工作后,漏热会导致冷凝器和再沸器的温度缓慢上升,因为再沸器中有液氙在不断蒸发,塔内的压力在回收初期会上升.直至3月5日19:00,再沸器底部的温度和其顶部温度相同,表明再沸器内几乎没有液氙,此时出料成为影响塔内压力的主要因素,塔压开始急剧下降.参照表1的数据可以发现,再沸器中的氙基本处于饱和状态,所以在3月5日19:00~3月6日1:00之间,再沸器的温度会随着塔内饱和压力的降低而下降,而后由于再沸器内的氙几乎被完全回收,其温度因为漏热再次上升.
图13
图14
3 精馏系统提纯结果及分析
3.1 氪浓度的测量
图15
3.2 分析讨论
根据实验的测量结果,产品氙中氪的摩尔分数小于7.99×10-12,而该参数的设计指标为1×10-14.实验结果和设计值还有一定的差距,一方面可能是因为实际的条件和计算中涉及的一些理想假设不相符;另一方面,氪含量的测量结果也可能不准确,此次测量结果的准确性还未经过进一步的交叉验证,所以氪的摩尔分数小于7.99×10-12只作为参考,不代表系统最终的提纯性能.
4 结语
本文对PandaX-4T低温精馏系统开展运行分析.分析表明该系统可以在99%的回收率下,以10 kg/h的速率将含Kr量为5×10-7的原料Xe提纯至小于7.99×10-12.在各个运行阶段中,系统的热力状态都非常稳定,没有发生液泛现象,可靠性高.
因为氪含量的测量结果未经过交叉验证,产品Xe的含Kr量(7.99×10-12)只作为参考,PandaX-4T超高纯氪氙精馏系统的提纯性能还有待进一步验证.
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